ТЕМА 10.ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ МНОГОЭТАЖНЫХ ЗДАНИЙ

10.1. Последовательность проектирования, учет требований экономичности, технологичности изготовления и монтажа

Проектирование несущих стальных конструкций многоэтажного здания ведется в определенной последовательности:

выбор конструктивной системы здания и материала несущих конструкций, определение нагрузок и воздействий;

компоновка конструктивной системы, выбор типов сечений, заводских и монтажных соединений и узлов;

выбор расчетных схем, определение внутренних усилий в системе и ее перемещений;

подбор сечений, проверка прочности, устойчивости, жесткости элементов и системы в целом;

конструирование и расчет соединений и узлов;

разработка чертежей (планы, разрезы, узлы конструкций на стадии КМ, монтажные схемы и деталировка отправочных элементов на стадии КМД).

В конструктивной системе есть много возможностей для инженерного поиска рациональных решений, отвечающих критерию минимальной стоимости и обеспечивающих сокращение расхода стали, снижение трудоемкости изготовления и монтажа и быстроту возведения.

Сокращение расхода стали достигается следующими способами: 1) выбором наилучшего сочетания марок сталей для несущей системы, в том числе сталей повышенной и высокой прочности, если это не противоречит требованиям устойчивости и жесткости и не приводит к увеличению стоимости; 2) использованием рациональных профилей проката, в частности широкополочных двутавров и тавров, тонкостенных прокатных и гнутых профилей; 3) применением прогрессивных конструктивных решений узлов, элементов и систем в целом (в частности, предварительно напряженных, висячих, смешанных, комбинированных); 4) оптимизацией компоновочной и статической схем конструкций по ее конфигурации, основным размерам и планировочным параметрам, а также по соотношению жесткостей для достижения наилучшего распределения усилий и материала в системе; 5) оптимизацией элементов по их очертанию, соотношению размеров и форме сечения с целью наилучшего распределения материала в элементе; 6) уточнением расчетных схем и методов расчета конструкций.

Более низкая трудоемкость изготовления и монтажа обеспечивается прежде всего применением типовых и унифицированных конструкций, технологичных заводских и монтажных соединений. При этом необходимо стремиться к наибольшей целесообразной повторяемости однотипных элементов и сопряжений в проектируемой системе, а также первичных деталей, из которых изготовляются конструкции (при возможно меньшем обыщем числе деталей).

Конструктивное решение должно отвечать монтажным требованиям [13], простоте, удобству, высокой скорости и безопасности монтажа, обеспечивая беспрепятственный подъем и установку в проектное положение, быструю выверку и закрепление монтажных элементов. Конструкция в целом и ее членение на монтажные элементы и блоки должны быть приспособлены к проектируемому методу монтажа (поэлементному, плоскими и пространственными блоками, подъемом перекрытий и этажей) и техническим возможностям монтажных кранов и подъемников. Например, приставные краны можно использовать при монтаже конструкций зданий высотой 150 – 160 м и относительно небольшой ширины с вертикальными стенами без уступов, тогда как самоподъемные краны не накладывают таких ограничений.

Следует обратить серьезное внимание на обеспечение геометрической неизменяемости и устойчивости конструкций, а также на восприятие нагрузок в процессе монтажа, используя постоянные, а иногда и временные монтажные связи (в плоскости колонн, диафрагм, перекрытий в зависимости от планируемого согласования уровня крановой сборки с уровнями бетонирования или замоноличивания дисков перекрытий, диафрагм и стволов жесткости.

10.2. Выбор материала несущих конструкций

Марки стали для несущих конструкций многоэтажных зданий следует выбирать с учетом условий изготовления, возведения и работы конструкций, а также требований СНиПов и ГОСТов.

В табл. 2.1 приведены марки стлали и, толщина проката (для двутавров и швеллеров – толщина полки), рекомендуемые для элементов сварных конструкций, работающих преимущественно на растяжение и изгиб при статической нагрузке. Следует использовать возможности поставки проката из сталей ВСтЗ, 09Г2С, 14Г2, дифференцированных по группам прочности с повышенными расчетными сопротивлениями, но с меньшим интервалом толщин.

Таблица 10.1. Рекомендуемые марки стали

Для упомянутых выше конструкций, в которых отсутствуют сварные соединения, а также для сварных конструкций, работающих преимущественно на сжатие при статической нагрузке, можно использовать марки стали по табл. 2.1, а также сталь марки ВСтЗкп с толщиной проката 4 – 100 мм и выше. Категорию стали, определяющую набор нормируемых показателей свойств, включая ударную вязкость, уточняют в зависимости от конкретных условий ее работы, в том числе климатических.

Выбирая толщину проката, нужно учитывать возможности его обработки при изготовлении конструкций, а также снижение механических характеристик проката большой толщины.

При конструировании жестких рамных узлов и фланцевых стыков, а также при применении составных сечений из толстолистовой стали следует считаться с резким ухудшением свойств стали при растяжении в направлении толщины проката, а также с возможным расслоением, требуя при необходимости более полного контроля используемого при изготовлении проката.

10.3. Нагрузки и воздействия

Нагрузки и воздействия на многоэтажные здания определяются на основании задания на проектирование, СНиПа [8], руководств и справочников.

10.3.1. Постоянные нагрузки. Эти нагрузки практически не изменяются во времени и поэтому учитываются во всех вариантах загружения для рассматриваемой в расчете стадии работы конструкции.

К постоянным нагрузкам относятся вес несущих и ограждающих конструкций, вес и давление грунтов воздействия предварительного напряжения конструкций. Постоянными можно считать условно и нагрузки от веса стационарного оборудования и инженерных коммуникаций, имея, однако, в виду, что в некоторых условиях (ремонт, перепланировка) они могут изменяться.

Нормативные значения постоянных нагрузок определяются по данным о весе готовых элементов и изделий или вычисляются по проектным размерам Конструкций и плотности материалов (табл. 2.2 [1, с.406]); плотности, равной 1 кг/м³, соответствует удельный вес, равный .

Нагрузка от веса несущих стальных конструкций. Эта нагрузка зависит от вида и размеров конструктивной системы, прочности используемой стали, прижженных внешних нагрузок и других факторов.

Нормативная нагрузка от веса несущих конструкций из стали ВСтЗ, выражаемая в кН/м² площади перекрытий, определяется по формуле

, (10.1)

где , – соответственно высота и меньший из габаритных размеров здания в плане, м; – нормативное значение суммы постоянной (кроме веса несущих конструкций) и вертикальной временной нагрузок на здание, отнесенной к площади всех перекрытий ; – нормативное ветровое давление для района строительства, принимаемое по СНиПу [8], кН/м²; для обычных рамных систем, для систем с внешней пространственной рамой и секционно-рамных систем, для связевых систем с решетчатыми стальными диафрагмами или внутренним стволом в виде стальной пространственной фермы, для связевых систем с внешним стволом.

При расчете ригелей и балок перекрытий учитывается часть нагрузки , равная для рамных систем и для связевых систем, где – число этажей здания ( ).

Для несущих конструкций из стали марки ВСтЗ с расчетным сопротивлением и более прочной стали с расчетным сопротивлением нагрузка от их веса определяется соотношением

,

где – доля конструкций из стали марки ВСтЗ.

Нагрузка от веса стен и перекрытий. Нормативное, значение веса 1 м² стены или перекрытия приближенно составляет, кН/м²: а) для наружных стен из облегченной кладки или бетонных панелей 2,5 – 5, из эффективных панелей 0,6 – 1,2; б) для внутренних стен и перегородок на 30 – 50 % меньше, чем для наружных; в) для несущей плиты перекрытия вместе с полом при использовании железобетонных панелей и настилов 3 – 5, при использовании монолитных плит из легкого бетона по стальному профилированному настилу 1,5 – 2, с добавлением при необходимости нагрузки от подвесного потолка, равной 0,3 – 0,8 кН/м².

При вычислений расчетных нагрузок от веса многослойных конструкций принимают, если необходимо, свои коэффициенты надежности по нагрузке для разных слоев. Нагрузку от веса стен и постоянных перегородок учитывают по фактическому ее положению. Если сборные элементы стен прикрепляются непосредственно к колоннам каркаса, то при расчете перекрытий вес стен не учитывается.

При расчете нагрузки от веса переставляемых перегородок ее прикладывают к элементам перекрытия в наиболее неблагоприятном для них положении. При расчете колонн эта нагрузка обычно осредняется по площади перекрытий.

Нагрузки от веса перекрытия распределены почти равномерно и при расчете элементов перекрытия и колонн собираются с соответствующих грузовых площадей.

В современных многоэтажных зданиях со стальным каркасом интенсивность суммы нормативных нагрузок от веса стен и перекрытий, отнесенная к 1 м² перекрытий, ориентировочно равна 4 – 7 кН/м². Отношение суммы постоянных нагрузок здания (включая собственный вес стальных конструкций, плоских и пространственных стальных ферм жесткости) к его объему изменяется в пределах от 1,5 до 3 кН/м³.

10.3.2. Временные нагрузки. К этим нагрузкам относятся нагрузки на перекрытия, снеговые, ветровые и др.

Временные нагрузки на перекрытия. Нагрузки на перекрытия, обусловленные весом людей, мебели и прочего легкого оборудования, устанавливаются в СНиПе [8] в виде эквивалентных нагрузок, равномерно распределенных по площади помещений. Их нормативные значения для жилых и общественных зданий составляют, кН/м²: в основных помещениях 1,5 – 2; в залах 2 – 4; в вестибюлях, коридорах, лестницах 3 – 4; коэффициенты надежности по нагрузке равны 1,2; 1,3.

Согласно пп. 3.8, 3.9 СНиПа [8] временные нагрузки принимаются с учетом понижающих коэффициентов , (при расчете балок и ригелей) и , (при расчете колонн и фундаментов). Коэффициенты , относятся к сумме временных нагрузок на нескольких перекрытиях и учитываются при определении продольных сил. Узловые изгибающие моменты в колоннах следует принимать без учета коэффициентов , , так как основное влияние на изгибающий момент оказывает временная нагрузка на ригелях одного примыкающего к узлу перекрытия.

Рассматривая возможные схемы расположения временных нагрузок на перекрытиях зданий, в проектной практике обычно исходят из принципа наиболее неблагоприятного загружения. Например, для оценки наибольших пролетных моментов в ригеле рамной системы учитывают схемы шахматного расположения временных нагрузок; при расчете рам, стволов жесткости и фундаментов принимают во внимание не только сплошное загружение всех перекрытий, но и возможные варианты частичного, в том числе одностороннего, загружения. Некоторые из таких схем очень условны и приводят к неоправданным запасам надежности конструкций и оснований.

Снеговая нагрузка, определяемая по указаниям СНиПа [8], имеет в основном значение для конструкций покрытия и мало влияет на суммарные усилия в нижерасположенных конструкциях.

Ветровая нагрузка. Работа конструкций многоэтажного здания, их жесткость, прочность и устойчивость существенно зависят от правильности учета ветровой нагрузки.

Согласно СНиПу [8] расчетное значение средней (статически действующей) составляющей ветровой нагрузки, кН/м², определяется по формуле

, (10.2)

где – нормативное ветровое давление, кН/м², на высоте 10 м над поверхностью земли; – коэффициент надежности по нагрузке; – коэффициент изменения ветрового давления, зависящий от высоты над поверхностью земли и типа местности; – аэродинамический коэффициент; – расчетное ветровое давление на уровне .

В практических расчетах [3, 11] нормативную эпюру коэффициента заменяют трапециевидной с нижней и верхней ординатами , , определяемыми из условий эквивалентности эпюр по моменту и поперечной силе в нижнем сечении здания. С погрешностью не более 3 % ординату можно считать фиксированной и равной нормативной (0,75 для местности типа А, 0,5 для местности типа В, 0,4 для местности типа С), ордината в зависимости от высоты здания и типа местности принимает следующие значения:

, м…
тип А..	1,11	1,55	1,83	2,25	2,62	2,92	3,14	3,52
тип В..	0,74	1,10	1,36	1,75	2,14	2,45	2,68	3,18
тип С..	0,47	0,73	0,96	1,34	1,68	1,98	2,22	2,69

Ордината на уровне равна ( ). В здании ступенчатой формы (рис. 2.1) нормативная эпюра приводится к трапециевидной по отдельным зонам разной высоты, отсчитываемой от низа здания. Возможны способы приведения и с иным членением здания на зоны.

При расчете здания в целом средняя составляющая ветровой нагрузки, кН, в направлении осей и (рис. 2.2) на 1 м высоты определяется как результирующая аэродинамических сил, действующих в этих направлениях, и выражается через коэффициенты общего сопротивления , и горизонтальные размеры , проекций здания на плоскости, перпендикулярные соответствующим осям:

;

. (10.3)

Для здания призматической формы с прямоугольным планом при угле скольжения коэффициент , а определяется по табл. 2.3 [1, с. 410], составленной с учетом данных зарубежных и отечественных исследований и норм. Если , то , а значение находят по той же таблице, поменяв местами обозначения , , на плане здания.

Рис. 2.1. Нормативная (сплошная линия) и эквивалентные (1, 2) эпюры коэффициента

Рис. 2.2. Схема ветровой нагрузки на здание

Значения , для приведены в виде дроби в табл. 2.4 [1, с. 412], при этом более длинной считается сторона плана , перпендикулярная оси . Вследствие неравномерного распределения давления ветра на стены при и следует учитывать возможный аэродинамический эксцентриситет в приложении нагрузки , перпендикулярной более длинной стороне, равный 0,15 , а также соответствующий крутящий момент, интенсивность которого, на 1 м высоты, определяется формулой

,

где принимается по табл. 2.3.

Если на здании есть лоджии, балконы, выступающие вертикальные ребра, то к нагрузкам , следует добавить силы трения на обеих стенах, параллельных оси , :

при ;

при .

При эти силы действуют только в плоскости наветренных стен, и вызываемые ими крутящие моменты с интенсивностью уравновешиваются. Но если одна из наветренных стен гладкая, то нужно учесть момент от сил трения на другой стене. Аналогичные условия возникают при ( ), ( ).

Если геометрический центр плана здания не совпадает с центром жесткости (или центром кручения) несущей системы, то в расчете нужно учесть дополнительные эксцентриситеты приложения ветровых нагрузок.

Ветровую нагрузку на элементы наружной стены и ригели связевых и рамно-связевых систем, передающие давление ветра от наружной стены на диафрагмы и стволы жесткости, определяют по формуле (2.2), пользуясь коэффициентами давления , (положительное давление направлено внутрь здания) и нормативными значениями . Коэффициенты давления для здании с прямоугольным планом равны (с некоторым уточнением данных СНиП [8]):

при ; ;

при ; ;

при ; ; ;

где , учитываются для соответствующих значений .

При для обеих стен, параллельных потоку ветра, принимаются значения , равные:

при	0,25	0,5
при	-0,4	-0,5	-0,6	-0,7
при	-0,5	-0,6	-0,7	-0,8

Эти же данные используют при для , поменяв местами обозначения , на плане здания.

Для расчета того или иного элемента следует выбрать наиболее неблагоприятные из приведенных значений и и увеличить их по абсолютной величине на 0,2 для учета возможного внутреннего давления в здании. Необходимо считаться с резким возрастанием отрицательных давлений в угловых зонах зданий (см. п. 6.6 СНиПа [8]), где , особенно при расчете облегченных стен, стекла и их креплений; при этом ширину зоны по имеющимся данным следует увеличить до 4 – 5 м, но принимать не более 1/10 длины стены.

Влияние окружающей застройки и усложнения формы зданий на аэродинамические коэффициенты устанавливается экспериментально.

При действии ветрового потока возможны два типа колебаний: 1) боковое раскачивание аэродинамически неустойчивых гибких зданий (вихревое возбуждение ветрового резонанса зданий цилиндрической, призматической и слабо пирамидальной формы; галопирование зданий плохо обтекаемой формы, связанное с резким изменением боковой возмущающей силы при малых изменениях направления ветра и с неблагоприятным соотношением жесткостей здания при изгибе и кручении); 2) колебания здания в плоскости потока при пульсационном , воздействии порывистого ветра. Колебания первого типа 1 могут быть более опасными, особенно при наличии соседних высоких зданий, но методы их учета разработаны недостаточно, и для оценки условий их возникновения необходимы испытания крупных аэроупругих моделей.

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки при колебаниях здания в плоскости потока зависит от изменчивости пульсаций скорости , характеризуемой стандартом (рис. 2.3). Ветровое давление в момент времени при плотности воздуха

,

где – средняя составляющая ветрового давления; – коэффициент пульсации.

Рис. 2.3. Изменение мгновенных значений скорости ветра во времени

1 – плотность распределения пульсаций скорости

В СНиПе [8] для учета крайних значений пульсаций принято , что соответствует (при нормальной функции распределения) вероятности превышения принятой пульсации в произвольный момент времени около 0,006.

Наибольший вклад в динамические усилия и перемещения вносят пульсации, частота которых близка или равна частоте собственных колебаний системы. Возникающие инерционные силы и определяют пульсационную составляющую ветровой нагрузки, кН/м², учитываемую согласно СНиПу [8] в предположении, что форма собственных колебаний здания описывается прямой линией

, (10.4)

где , – соответственно средняя составляющая ветровой нагрузки, определяемая по формуле (2.2), и коэффициент пульсации давления ветра для верха здания; – коэффициент динамичности, зависящий от частоты первой формы собственных колебаний и логарифмического декремента; – понижающий коэффициент (для высотных зданий примерно равен 0,4 – 0,6), учитывающий случайный характер распределения пульсаций и соответствующих аэродинамических сил на поверхностях зданий больших размеров; – коэффициент формы собственных колебаний, одновременно учитывающий повышение коэффициента пульсации от верха здания к поверхности земли.

Поскольку погрешность в оценке незначительно влияет на , можно рекомендовать для стальных рамных каркасов Гц, а для связевых и рамно-связевых каркасов с железобетонными диафрагмами и стволами жесткости Гц, где – число этажей здания.

Суммарная ветровая нагрузка на здание постоянной ширины имеет трапециевидную эпюру с ординатами, кН/м²:

при ; (10.5)

при .

Аналогично для суммарной ветровой нагрузки на такое здание в направлении осей , можно записать, кН/м:

при , ;

при , . (10.6)

Ускорение горизонтальных колебаний верха здания, необходимое для расчета по второй группе предельных состояний (см. п. 2.4), определяется делением нормативного значения пульсационной составляющей (без учета коэффициента надежности по нагрузке) на соответствующую массу. Если расчет ведется на нагрузку , кН/м (см. рис. 2.2), то

,

где ; – масса, отнесенная к 1 м высоте здания; – средняя высота этажа.

Рис. 2.4. Перекос ячеек в плоскости связевой системы от горизонтальной нагрузки

Значение оценивается делением суммы постоянных нагрузок и 50 % временных вертикальных нагрузок, отнесенных к 1 м² перекрытия, на ускорение свободного падения.

Ускорения от нормативных значений ветровой нагрузки превышаются в среднем раз в 5 лет. Если признается возможным снизить период повторяемости до года (или месяца), то для значения нормативного ветрового давления вводится коэффициент 0,8 (или 0,5).

Сейсмические воздействия. Для строительства многоэтажных зданий в сейсмических районах несущие конструкции необходимо рассчитать как на основные сочетания, состоящие из обычно действующих нагрузок (включая ветровую), так и на особые сочетания с учетом сейсмических воздействий (но исключая ветровую нагрузку). При расчетной сейсмичности более 7 баллов расчет на особые сочетания нагрузок является, как правило, определяющим.

Расчетные сейсмические силы и правила их совместного учета с другими нагрузками принимаются по СНиПу. С увеличением периода собственных колебании здания сейсмические силы, в отличие от пульсационной составляющей ветровой нагрузки, снижаются или не изменяются.

Температурные воздействия. Изменение температуры окружающего воздуха и солнечная радиация вызывают температурные деформации элементов конструкции: удлинение, укорочение, искривление.

На стадии эксплуатации многоэтажного здания температура внутренних конструкций практически не изменяется. Сезонные и суточные изменения температуры наружного воздуха и солнечной радиации влияют прежде всего на наружные стены. Если их прикрепление к каркасу не препятствует температурным деформациям стены, то каркас не будет испытывать дополнительных усилий. В случаях, когда основные несущие элементы (например, колонны) частично или полностью вынесены за грань наружной стены, они непосредственно подвергаются температурным климатическим воздействиям, которые необходимо учесть при проектировании каркаса.

Температурные воздействия на стадии возведения или принимают с грубыми допущениями из-за неопределенности температуры замыкания конструкций, или пренебрегают ими, учитывая снижение во времени вызванных ими усилий вследствие неупругих деформаций в узлах и элементах несущей системы.

Влияние температурных климатических воздействии на работу несущей системы в многоэтажных зданиях с металлическим каркасом изучено недостаточно.

10.4. Особенности расчета конструкций многоэтажных зданий по предельным состояниям

Предельные состояния в зависимости от их влияния на эксплуатационную пригодность конструкций и оснований подразделяются на две группы:

первая группа – по потере несущей способности и (или) непригодности к эксплуатации;

вторая группа – по непригодности к нормальной эксплуатации.

10.4.1. Первая группа предельных состояний. Потеря устойчивости положения проверяется для здания в целом. Необходим расчет на опрокидывание здания при неблагоприятном сочетании максимально возможной горизонтальной нагрузки с вертикальной нагрузкой (минимальной, полной или частичной). При этом моменты от вертикальных нагрузок следует определять с учетом влияния крена фундамента и общей деформации несущей системы. Эта проверка сочетается с анализом несущей способности основания, с тем чтобы исключить опрокидывание фундамента и его сдвиг (по подошве и глубинный).

Потеря устойчивости формы равновесия проверяется в соответствии с требованиями СНиПа [10] для конструктивной системы в целом и для отдельных ее элементов и частей (например, диафрагмы, яруса колонн) с привлечением методов строительной механики.

Расчетные длины элементов устанавливаются, как правило, из анализа упругой устойчивости системы при узловой вертикальной нагрузке. Для уточнения внутренних усилий в системе иногда используется ее расчет по реформированной схеме, соответствующей реально распределенным расчетным вертикальным и горизонтальным нагрузкам.

Проверка прочности конструкций выполняется для расчетных сечений по всем элементам, узлам и соединениям. В соответствии со СНиПом [10] учитывается упругая или (при известных ограничениях) упругопластическая работа материала. В необходимых случаях вводятся коэффициенты условий работы.

10.4.2.Вторая группа предельных состояний. По второй группе предельных состояний несущие конструкции рассчитывают, чтобы ограничить перемещения и колебания, затрудняющие условия жизни и деятельности людей и нормальную эксплуатацию технических устройств (например, лифтов), снижающие долговечность и эксплуатационные качества ограждающих конструкций (внешний вид, звуко- и теплоизоляция) и влияющие на работу конструктивной системы и ее элементов. Предельно допустимые значения перемещений и характеристик колебаний устанавливаются СНиПом [9] и специальными техническими условиями.

При проектировании необходимо проверить: а) вертикальные статические прогибы элементов перекрытий; б) динамические перемещения конструкций, возбуждаемые при работе оборудования, в соответствии с требованиями санитарных норм; в) общий горизонтальный прогиб конструктивной системы и перекос отдельных ее ячеек; г) линейные горизонтальные ускорения колебаний, вызываемых действием ветра.

Проверка горизонтального прогиба верха здания от средней составляющей нормативной ветровой нагрузки служит инженерной оценкой общей жесткости несущей системы, а также косвенно ограничивает возможное неблагоприятное влияние ее деформированной схемы на внутренние усилия. В СНиПе [9] установлено предельно допустимое значение прогиба в долях от высоты здания , при этом расчетный прогиб вычисляется без учета жесткости заполнения стен и перегородок.

Перекос (точнее, тангенс угла перекоса ) ячеек между соседними ригелями, колоннами, диафрагмами зависит от компоновки и характера работы всей несущей системы (см., например, связевую систему со сплошными диафрагмами на рис. 2.4). Для стен и перегородок, заполняющих ячейки, перекос является вынужденным деформационным воздействием, вызывающим смещение точек их прикрепления, изменение условий опирания и размера стыковых зазоров и дополнительные внутренние усилия. В результате этого в стенах и перегородках появляются трещины, расстраиваются стыки, разрушаются и выпадают стекла. Поэтому перекос должен быть ограничен предельным значением , зависящим от материала и конструктивного решения стен и перегородок. В СНиПе [9] при податливом креплении стен и перегородок к каркасу здания установлено значение , при жестком креплении к каркасу здания стен и перегородок из кирпича, гипсобетона, железобетонных панелей , а при жестком креплении к каркасу здания стен с облицовкой из естественного камня, стен из керамических блоков и из стекла (витражи) .

Если разность деформаций ограничивающих ячейку вертикальных элементов пренебрежимо мала (например, в регулярных рамных системах), то указанные значения характеризуют предельные относительные горизонтальные смещения колонн на высоте одного этажа.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: