ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

ПОТЕРИ НАПОРА

ПРИ УСТАНОВИВШЕМСЯ ДВИЖЕНИИ ЖИДКОСТИ.

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ.

РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ТУРБУЛЕНТНОГО ПОТОКА

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ О ПОТЕРЯХ НАПОРА.

ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ

К потоку могут быть приложены различные внешние силы, имеющие некоторые перемещения: такие силы будут совершать работу и изменять величину механической энергии, несомой жидкостью. Например, поток воды может приводить в действие гидравлическую турбину, причем полная механическая энергия потока за счет работы лопастей турбины будет уменьшаться; стенки металлического напорного трубопровода могут вибрировать, причем эта вибрация будет «поглощать» энергию, несомую жидкостью, и т.п. Мы далее не будем касаться таких случаев. Далее будем иметь в виду потерю механической энергии потоком, находящимся в неподвижном русле, обусловленную работой только сил трения, возникающих в реальной жидкости при ее движении (см. § 4-2; конец п. 1۫ ). Именно эту потерю энергии («потерю напора») мы учитывали выше при рассмотрении уравнения Бернулли. Различают два вида такого рода потерь напора:

1) так называемую потерю напора по длине. Она распределяется по длине потока равномерно (при равномерном движении) или несколько неравномерно (при плавно изменяющемся неравномерном движении). Такую потерю напора, получающуюся на длине l потока, будем обозначать через h_l;

2) так называемые местные потери напора, получающиеся только в отдельных местах потока, где поток претерпевает ту или другую резкую местную деформацию. Каждую отдельную местную потерю напора будем обозначать через h_j.

Рис. 4-1. Области, внутри которых напряжения трения τ распределяются: a — равномерно — см. области А, Б, В — здесь получаются “потери напора по длине”; б — неравномерно (беспорядочно) — см. области Г и Д — здесь получаются “местные потери напора”

На рис. 4-1 представлен трубопровод, имеющий особые узлы: поворот I, задвижку II (частично открытую). Помимо потери напора по длине между сечениями 1-1 и 2-2 (на участках А, Б, В), в данном случае будут еще две местные потери напора: на участках Г и Д, где происходит местная деформация потока, причем, как это будет пояснено ниже, в них получается резко изменяющееся неравномерное движение жидкости.

На участке потока, где имеют место «потери по длине», касательные напряжения трения τ распределяются вдоль потока равномерно или примерно равномерно; на участках же потока, где имеют место «местные потери», напряжения τ распределяются резко неравномерно.

Часто длина потока в пределах участков Г и Д (рис. 4-1) является пренебрежимо малой по сравнению с длиной остальной части потока. Поэтому при выполнении практических расчетов обычно считают, что суммарная длина участков, в пределах которых имеются «местные потери напора», равна нулю; «потери же напора по длине» имеют место на длине всего потока. При такой постановке вопроса (которой мы далее и будем придерживаться) любую местную потерю следует относить, выполняя практические расчеты, к соответствующему поперечному сечению потока (а не к участку его некоторой протяженности).

В общем случае для участка трубопровода, заключенного между двумя сечениями (рис. 4-1), пишут:

(4-1)

где величина h_f может быть названа полной потерей напора для рассматриваемого участка трубы.

Заметим, что в гл. 3 на рис. 3-28, 3-29, 3-30 под величиной h_f следовало бы, собственно, понимать потерю h_l.

В результате работы сил трения, представленных касательными напряжениями τ, механическая энергия, несомая жидкостью, переходит в тепло, причем жидкость нагревается; тепло с течением времени рассеивается.

Можно сказать, что величина потери напора h_f есть мера той механической энергии жидкости, несомой единицей ее веса, которая благодаря работе сил трения, распределенных равномерно по длине потока, а также сосредоточенных в отдельных его узлах («местных сил трения»), переходит в тепло и безвозвратно теряется потоком.

В гидравлике часто пользуются термином «гидравлические сопротивления». Под этим термином следует понимать силы трения, возникающие в реальной жидкости при ее движении. При движении идеальной жидкости силы трения, а следовательно, и касательные напряжения трения равны нулю; поэтому мы можем сказать, что в случае идеальной жидкости силы гидравлического сопротивления отсутствуют.

Чем больше силы трения в реальной жидкости, тем больше, при равных прочих условиях, потери напора h_f. Между силами трения и потерями напора h_f (т. е. работой сил трения) существует, естественно, определенная зависимость. Зная распределение в потоке напряжений τ, а также скоростей и (дающих нам величину перемещений частиц жидкости), мы могли бы подсчитать работу сил трения и тем самым определить потери напора. Однако такая задача является весьма трудной, в частности, в связи с тем, что поле скоростей и нам часто бывает неизвестным. Здесь приходится идти особыми приближенными путями, освещаемыми ниже. При этом, рассматривая вначале простейший случай движения жидкости — установившееся равномерное движение (местные потери отсутствуют) — мы пользуемся особым уравнением, которое дает связь только между силами трения и потерями напора. Это достаточно точное уравнение принято называть основным уравнением установившегося равномерного движения жидкости (см. § 4-2). На основании этого уравнения, а также на основании законов Ньютона о силах внутреннего трения (см. § 4-3), мы далее и устанавливаем необходимую нам зависимость, связывающую потери напора и скорости движения жидкости. Этот вопрос достаточно хорошо решается теоретически для простейших случаев ламинарного движения (см. § 4-4 и 4-5). В случае турбулентного режима приходится прибегать к использованию некоторых экспериментальных коэффициентов, вводимых в теоретический анализ.

Что касается потерь напора при неустановившемся движении (см. гл. 9), а также при установившемся неравномерном движении жидкости, то отыскание зависимости, связывающей потери напора и скорости движения жидкости, является особенно трудной задачей. Поэтому часто потери напора здесь приходится определять, пользуясь формулами, относящимися к установившемуся равномерному движению. При таком условном использовании этих формул в них иногда вводят некоторые коррективы.

§ 4-2. OCHOBHOЕ УРАВНЕНИЕ УСТАНОВИВШЕГОСЯ
РАВНОМЕРНОГО ДВИЖЕНИЯ ЖИДКОСТИ ДЛЯ
«ПРАВИЛЬНЫХ РУСЕЛ». РАБОТА СИЛ ВНУТРЕННЕГО ТРЕНИЯ

Обозначим через τ₀ продольное касательное напряжение трения, приложенное со стороны потока жидкости к стенкам русла. «Правильными руслами» принято называть такие русла, для которых или τ₀=const или τ₀≈const вдоль всего смоченного периметра русла (для данного поперечного сечения русла) [1]

Поставим цель найти зависимость потерь напора по длине от величины сил трения в жидкости. Представим на рис. 4-2 часть напорной круглоцилиндрической трубы длиной, равной l, ограниченную сечениями 1 - 1 и 2 - 2. Ось s направим по течению жидкости в трубе. В случае равномерного движения жидкости пьезометрическая линия РР является наклонной прямой (см. § 3-21), причем ее падение на длине l трубы выражает потерю напора h_l.

Рис. 4-2. К выводу основного уравнения равномерного движения

Выясним все внешние силы, действующие на рассматриваемую часть потока (расположенную между сечениями 1 - 1 и 2 - 2). После этого, учитывая, что движение жидкости равномерное и установившиеся, сумму проекций найденных сил на ось s приравняем нулю. В результате получим искомое уравнение.

1۫. Силы, действующие на выделенную часть потока. Рассмотрим силы, действующие на эту часть потока.

1. Собственный вес этой части

, (4-2)
где - площадь живого сечения потока.

Проекция собственного веса на ось s:

, (4-3)
где β – угол наклона оси трубы к горизонту.

Из чертежа видно, что

; (4-4)

поэтому

(4-5)

2. Силы P₁ и Р₂ давления на торцовые сечения рассматриваемого жидкого отсека со стороны соседних отброшенных объемов жидкости:

(4-6)
где p₁ и р₂ — гидродинамические давления в центрах тяжести живых сечений
1-1 и 2 - 2. Силы Р₁ и Р₂ проектируются на ось s без искажения.

3. Проекция на ось s сил нормального давления на боковую поверхность потока со стороны стенок трубы равняется нулю.

4. Сила «трения на стенке» Т₀, приложенная со стороны стенок трубы к боковой поверхности потока, направлена против течения и проектируется на ось s без искажения. Помимо силы трения на стенке Т₀, являющейся силой внешнего трения, можно различать еще силы внутреннего трения Т. С тем, чтобы пояснить их, представим на рис. 4-3 поперечное сечение рассматриваемой трубы. Изобразим внутри потока две соприкасающиеся струйки a и b: покажем эти струйки в продольном разрезе на рис. 4-3,б (несколько раздвинув их для удобства черчения). В общем случае скорости, отвечающие струйкам а и b, не равны: u_a ≠ u_b. Поэтому струйка а, двигаясь, например, с большей скоростью, стремится увлечь за собой струйку b; при этом к струйке b оказывается приложенной сила трения Т_b, направленная по течению; наоборот, к струйке а со стороны струйки b будет приложена сила внутреннего трения Т_а, направленная против течения.

Рис. 4-3. Силы внутреннего трения (их сумма равна нулю; сумма работ этих сил не нулю)

Как видно, силы внутреннего трения являются парными, причем

где - внутренние силы трения. Попутно подчеркнем здесь, что сумма работ, описанных выше, равных и противоположно направленных парных сил внутреннего трения Т не равна нулю, поскольку перемещения струек а и Ъ, вызванные этими силами (см. силы Т_а и Т_ь на рис. 4-3) различны (за время dt струйка а вместе с силой Т_а переместится на расстояние u_adt, струйка же b вместе с силой Т_ь — на расстояние u_bdt). Именно эта работа сил внутреннего трения (совместно с работой силы внешнего трения Т₀) и обусловливает потери напора.

2°. Сумма проекций всех сил на ось s.Учитывая сказанное в п. 1°, можем написать:

(4-7)
подставляя в это уравнение соотношения (4-5) и (4-6), имеем:

(4-8)

Деля выражение (4-8) на , получаем:

(4-9)

Из рис. 4-2 видно, что левая часть (4-9) равна h_l:

(4-10)

поэтому (4-9) переписываем в виде

(4-11)

где силу Т₀ можно представить (только для «правильных русел» в указанном выше смысле) следующей зависимостью:

(4-12)

причем здесь т₀ - отмеченное выше напряжение трения на стенке (обусловленное трением между жидкостью и стенками трубы) для данного поперечного сечения трубы.

Подставляя (4-12) в (4-11), получаем:

(4-13)

(4-14)

(4-15)

где

(4-16)

Уравнение (4-15) и называется основным уравнением установившегося равномерного движения для «правильных русел».

Из (4-15) или (4-13), учитывая (4-16), получаем для «правильных русел»

(4-17)

именно таким образом для «правильных русел» выражается величина потерь напора h_l, (в случае равномерного движения), обусловленная работой сил внутреннего и внешнего трения.

Как видно, h_l для заданной жидкости и заданных размеров потока зависит только от среднего касательного напряжения трения на стенке .

3°.Дополнительые замечания.Рассуждая, как и выше, можно показать, что уравнения (4-15) и (4-17) являются справедливыми не только для напорного движения жидкости в круглоцилиндрической трубе, но и для любого другого случая равномерного установившегося движения; в частности, для случая безнапорного установившегося движения жидкости в цилиндрическом русле любой формы (см. рис. 3-19,6 и 3-29).

Можно показать также, что уравнения (4-15) и (4-17) являются справедливыми и для любого «продольного жидкого столба», выделенного внутри потока (см. например, «жидкий столб», изображенный на рис. 4-2 штриховкой). Для такого «жидкого столба» уравнения (4-15) и (4-17) следует переписать в виде

(4-18)

(4-19)

где ; и - площадь и смоченный периметр живого сечения этого жидкого столба; τ - касательное напряжение трения для боковой его поверхности, площадь которой равна ; h_l – потеря напора для цельного потока выражаемая формулой (4-10).

Рис. 4-4. Распределение касательных напряжений продольного трения т по живому сечению потока в круглой напорной трубе (о величинах τ_т и τ_м - см. конец 4-7)

Представим на рис. 4-4 круглоцилиндрическую напорную трубу радиусом r₀ и выделим внутри нее центральный продольный жидкий столб радиусом r (см. чертеж, где этот «столб» заштрихован). Прилагая к нему уравнение (4-18) и учитывая, что в данном случае R' = r/2, можно написать:

(4-20)

отсюда заключаем, что при заданной величине J касательные напряжения τ продольного внутреннего трения для данного живого сечения аа распределяются в круглоцилиндровой трубе вдоль ее радиуса по линейному закону (см. эпюры Oab).

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: