|
Прочность кладки при сжатии
Неармированные кладка
Каменная кладка, выполненная из камней правильной формы, в основном зависит от прочности камня и раствора, перевязки вертикальных швов и размеров камня. Сопротивление кладки при сжатии R составляет незначительный процент от прочности камня и составляет 6…18% в зависимости от марки раствора.
Несущая способность каменного элемента ( простенка, столба) зависит от прочности кладки. Вот почему напряжения в кладке не должны превышать расчетных сопротивлений R кладки. Появление трещин из-за перенапряжения кладки на сжатие недопустимо, так как каменная кладка является хрупким, малодеформируемым материалом. При появлении в кладке трещин , элемент обычно является аварийным и дальнейшее развитие трещин протекает без увеличения нагрузки, и, как правило, приводит к разрушению элемента.
Трещины, возникающие из-за перенапряжения кладки, не следует смешивать с трещинами. которые появляются иногда в стенах в результате неравномерных осадок фундаментов. Такие трещины, если они проходят вдали от угла здания и делят стену по длине на части, каждая из которых самостоятельно устойчива, не являются аварийными и не представляют опасности для стены. Но и здесь необходимы соответствующие мероприятия по прекращению дальнейших деформаций.
Расчетные сопротивления кладки определяются как произведение ( с округлением) нормативных сопротивлений на коэффициенты однородности и условий работы. Величины расчетных сопротивлений кладки. сложенной из различных видов и марок камня и раствора, приведены в таблице 2.
Таблица 2
| Марка кирпича или камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12мм при высоте ряда в кладки 50-150мм на тяжелых растворах при марке раствора
| При прочности раствора
| |
|
|
|
|
|
|
|
| 0,2(2)
| нулевой
| |
| 3,9(39)
| 3,6(36)
| 3,3(33)
| 3.0(30)
| 2,8(28)
| 2,5(25)
| 2,2(22)
| 1,8(18)
| 1,7(17)
| 1,5(15)
| |
| 3,6(36)
| 3.3(33)
| 3,0(30)
| 2,8(28)
| 2,5(25)
| 2,2(22)
| 1,9(19)
| 1,6(16)
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| |
| 3,2 (32)
| 3,0(30)
| 2,7(27)
| 2,5(25)
| 2,2(22)
| 1,8(18)
| 1,6(16)
| 1,4(14)
| 1,3(13)
| 1,0(10)
| |
| 2,6(26)
| 2,4(24)
| 2,2(22)
| 2,0(20)
| 1,8(18)
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| 1,2(12)
| 1,0(10)
| 0,8(8)
| |
| -
| 2,2(22)
| 2,0(20)
| 1,9(19)
| 1,7(17)
| 1,4(14)
| 1,2(12)
| 1,1(11)
| 0,9(9)
| 0,7(7)
| |
| -
| 2,0(20)
| 1,8(18)
| 1,7(17)
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,6(6)
| |
| -
| -
| 1,5(15)
| 1,4(14)
| 1,3(13)
| 1,1(11)
| 0,9(9)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,5(5)
| |
| -
| -
| -
| 1,1(11)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,5(5)
| 0,35(3,5)
| |
| -
| -
| -
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,45(4,5)
| 0,4(4)
| 0,25(2,5)
| | Примечание: Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85- для кладки на жестких цементных растворах ( без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес; 0,9- для кладки на цементных растворах ( без извести или глины) с органическими пластификаторами. Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества -растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества.
|
Таблица 3
| Марка бетона или камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня пиленых или чистой тески при высоте ряда кладки 50-100мм
| При нулевой прочности раствора
| |
|
|
|
|
|
|
| |
| 17,9(179)
| 17,5(175)
| 17,1(171)
| 16,8(168)
| 16,5(165)
| 15,8(158)
| 14,5(145)
| 11,3(113)
| |
| 15,2(152)
| 14,8(148)
| 14,4(144)
| 14,1(141)
| 13,8(138)
| 13,3(133)
| 12,3(123)
| 9,4(94)
| |
| 12,8(128)
| 12,4(124)
| 12,0(120)
| 11,7(117)
| 11,4(114)
| 10,9(109)
| 9,9 (99)
| 7,3(73)
| |
| 11,1(111)
| 10,7(107)
| 10,3(103)
| 10,1(101)
| 9,8(98)
| 9,3(93)
| 8,7(87)
| 6,3(63)
| |
| 9,3(93)
| 9,0(90)
| 8,7(87)
| 8,4(84)
| 8,2(82)
| 7,7(77)
| 7,4(74)
| 5,3(53)
| |
| 7,5(75)
| 7,2(72)
| 6,9(69)
| 6,7(67)
| 6,5(65)
| 6,2(62)
| 5,7(57)
| 4,4(44)
| |
| 6,7(67)
| 6,4(64)
| 6,1(61)
| 5,9 (59)
| 5,7 (57)
| 5,4(54)
| 4,9(49)
| 3,8(38)
| |
| 5,4(54)
| 5,2(52)
| 5,0(50)
| 4,9(49)
| 4,7(47)
| 4,3(43)
| 4,0(40)
| 3,0(30)
| |
| 4,6(46)
| 4,4(44)
| 4,2(42)
| 4,1(41)
| 3,9(39)
| 3,7(37)
| 3,4(34)
| 2,4(24)
| |
| -
| 3,3(33)
| 3,1(31)
| 2,9(29)
| 2,7(27)
| 2,6 (26)
| 2,4(24)
| 1,7(17)
| |
| -
| -
| 2,3 (23)
| 2,2(22)
| 2,1(21)
| 2,0(20)
| 1,8(18)
| 1,3(3)
| |
| -
| -
| 1,7(17)
| 1,6(16)
| 1,5(15)
| 1,4(14)
| 1,2(12)
| 0,85(8,5)
| |
| -
| -
| -
| -
| 1,1(11)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,6(6)
| |
| -
| -
| -
| -
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,7(7)
| 0,5(5)
| | Примечание: 1. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000мм принимаются по табл.4 с коэффициентом 1,1.
2. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, кгс\см2, эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180-78 и ГОСТ 8462-75.
3. Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте) допускается принимать по табл. 3 с коэффициентом 1.2.
|
Таблица 4
| Марка камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней пиленых чистой тески при высоте ряда кладки 200-300мм
| При прочности раствора
| |
|
|
|
|
|
|
|
| 0,2(2)
| нулевой
| |
| 13,0(130)
| 12,5(125)
| 12,0(120)
| 11,5(115)
| 11,0(110)
| 10,5(105)
| 9,5(95)
| 8,5(85)
| 8,3 (83)
| 8,0(80)
| |
| 11,0(110)
| 10,5(105)
| 10,0(100)
| 9,5(95)
| 9,0(90)
| 8,5(85)
| 8,0(80)
| 7,0(70)
| 6,8(68)
| 6,5(65)
| |
| 9,0(90)
| 8,5(85)
| 8,0(80)
| 7,8(78)
| 7,5(75)
| 7,0(70)
| 6,0(60)
| 5,5(55)
| 5,3(53)
| 5,0(50)
| |
| 7,8(78)
| 7,3(73)
| 6,9(69)
| 6,7(67)
| 6,4(64)
| 6,0(60)
| 5,3(53)
| 4,8(48)
| 4,6(46)
| 4,3(43)
| |
| 6,5(65)
| 6,0(60)
| 5,8(58)
| 5,5(55)
| 5,3(53)
| 5,0(50)
| 4,5(45)
| 4,0(40)
| 3,8(38)
| 3,5(35)
| |
| 5,8 (58)
| 4,9(49)
| 4,7(47)
| 4,5(45)
| 4,3(43)
| 4,0(40)
| 3,7(37)
| 3,3(33)
| 3,1(31)
| 2,8(28)
| |
| 4,0 (40)
| 3,8(38)
| 3,6(36)
| 3,5(35)
| 3,3(33)
| 3,0(30)
| 2,8(28)
| 2,5(25)
| 2,3(23)
| 2,0 (20 )
| |
| 3,3(33)
| 3,1(31)
| 2,9(29)
| 2,8(28)
| 2,6(26)
| 2,4(24)
| 2,2(22)
| 2,0(20)
| 1,8(18)
| 1,5(15)
| |
| 2,5(25)
| 2,4(24)
| 2,3(23)
| 2,2(22)
| 2,0(20)
| 1,8(18)
| 1,7(17)
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| 1,0(10)
| |
| -
| -
| 1,9(19)
| 1,8(18)
| 1,7(17)
| 1,5(15)
| 1,4(14)
| 1,2(12)
| 1,1(11)
| 0,8(8)
| |
| -
| -
| 1,5(15)
| 1,4(14)
| 1,3(13)
| 1,2(12)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,6(6)
| |
| -
| -
| -
| -
| 1,0(10)
| 0,95(9,5)
| 0,85(8,5)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,45(4,5)
| |
| -
| -
| -
| -
| 0,8(8)
| 0,75(7,5)
| 0,65(6,5)
| 0,55(5,5)
| 0,5(5)
| 0,35(3,5)
| |
| -
| -
| -
| -
| -
| 0,5(5)
| 0,45(4.5)
| 0,38(3,8)
| 0,35(3,5)
| 0,25(2,5)
| | Примечание: 1.Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней , изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по табл.4 с коэффициентом 0,8.
2. Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см.п.2.3.), при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по табл.4 с коэффициентами: 0,7 для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 в прочих зонах, 0,8 для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с главой СНиП по строительной теплотехнике
3. Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марок 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими +- 2мм, при толщине растворных швов не более 5мм, выполненных на цементных пастах или клеевых составах, допускается принимать по табл.6 с коэффициентом 1.3.
|
Таблица 5
| Марка камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию кладки из пустотелых бетонных камней при высоте ряда кладки 200-300мм
| При прочности раствора
| |
|
|
|
|
|
| 0,2(2)
| нулевой
| |
| 2,7(27)
| 2,6 (26 )
| 2,4(24 )
| 2,2(22 )
| 2,0(22 )
| 1,8(18 )
| 1,7(17 )
| 1,3(13)
| |
| 2,4(24)
| 2,3(23)
| 2,1(21)
| 1,9(19)
| 1,7(17)
| 1,6(16)
| 1,4(14)
| 1,1(11)
| |
| 2,0 (20)
| 1,8(18)
| 1,7(17)
| 1,6(16)
| 1,4(14)
| 1,3(13)
| 1,1(11)
| 0,9(9)
| |
| 1,6 (16)
| 1,5(15)
| 1,4(14)
| 1,3(13)
| 1,1(11)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,7(7)
| |
| 1,2(12)
| 1,15(11,5)
| 1,1(11)
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,7(7)
| 0,5(5)
| |
| -
| 1,0(10)
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,55(5,5)
| 0,4(4)
| |
| -
| -
| 0,7(7)
| 0,65(6,5)
| 0,55(5,5)
| 0,5(5)
| 0,45(4,5)
| 0,3(3)
| | Примечание: Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 табл.4
|
Таблица 6
| Вид кладки
| Марка камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы ( пиленых и чистой тески)
| | при марке раствора
| при прочности раствора
| |
|
|
| 0,2(2)
| нулевой
| | 1.Из природных камней при высоте ряда до 150мм
|
| 0,6(6)
| 0,45(4,5)
| 0,35(3,5)
| 0,3(3)
| 0,2(2)
| |
| 0,4(4)
| 0,35(3,5)
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,13(1,3)
| |
| 0,3(3)
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,18(1,8)
| 0,1(1)
| |
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,18(1,8)
| 0,15(1,5)
| 0,07(0,7)
| | 2. То же , при высоте ряда 200-300мм
|
| 0,38(3,8)
| 0,33(3,3)
| 0,28(2,8)
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| |
| 0,28(2,8)
| 0,25(2,5)
| 0,23(2,3)
| 0,2(2)
| 0,12(1,2)
| |
| -
| 0,15(1,5)
| 0,14(1,4)
| 0,12(1,2)
| 0,08(0,8)
|
Таблица 7
| Марка рваного бутового камня
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), сжатию бутовой кладки из рваного бута
| | | при марке раствора
| при прочности раствора
| | |
|
|
|
|
|
| 0,2(2)
| нулевой
| | |
| 2,5(25)
| 2,2(22)
| 1,8(18)
| 1,2(12)
| 0,8(8)
| 0,5(5)
| 0,4(4)
| 0,33(3,3)
| | |
| 2,2 (22)
| 2,0(20)
| 1,6(16)
| 1,0(10)
| 0,7(7)
| 0,45(4,5)
| 0,33(3,3)
| 0,28(2,8)
| | |
| 2,0(2)
| 1,7(17)
| 1,4(14)
| 0,9(9)
| 0,65(6,5)
| 0,4(4)
| 0,3(30
| 2,2(2)
| | |
| 1,8(18)
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| 0,85(8,5)
| 0,6(6)
| 0,38(3,8)
| 0,27(2,7)
| 0,18(1,8)
| | |
| 1,5(15)
| 1,3(13)
| 1,1(11)
| 0,8(8)
| 0,55(5,5)
| 0,33(3,3)
| 0,23(2,3)
| 0,15(1,5)
| | |
| 1,3(13)
| 1,15(11,5)
| 0,95(9,5)
| 0,7(7)
| 0,5(5)
| 0,3(3)
| 0,2(2)
| 0,12(1,2)
| | |
| 1,1(11)
| 1,0(10)
| 0,8(8)
| 0,6(6)
| 0,45(4,5)
| 0,28(2,8)
| 0,18(1,8)
| 0,08(0,8)
| | |
| 0,9(9)
| 0,8(8)
| 0,7(7)
| 0,55(5,5)
| 0,4(4)
| 0,25(2,5)
| 0,17(1,7)
| 0,07(0,7)
| | |
| 0,75(7,5)
| 0,7(7)
| 0,6(6)
| 0,5(5)
| 0,35(3,5)
| 0,23(2,3)
| 0,15(1,5)
| 0,05(0,5)
| | |
| -
| -
| 0,45(4,5)
| 0,35(3,5)
| 0,25 (2,5)
| 0,2(2)
| 0,13(1,3)
| 0.03(0,3)
| | |
| -
| -
| 0,36(3,6)
| 0,29(2,9)
| 0,22(2,2)
| 0,18(1,8)
| 0,12(1,2)
| 0,02(0,2)
| | |
| -
| -
| 0,3(3)
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,15(1,5)
| 0,1(1)
| 0,02(0,2)
| | | Примечание: 1. Приведенные в табл.7 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны, в возрасте 3 мес. для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дней. Для кладки в возрасте 28 дней расчетные сопротивления. приведенные в табл.7, для растворов марок 4 и более следует принимать с коэффициентом 0,8.
2. Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления. принятые в табл.7, следует умножать на коэффициент 1,5.
3. Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом. допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом на 0.1МПа(1 кгс/см2); при кладке в траншеях «в распор» с нетронутым грунтом и при надстройках на 0,2 МПа (2 кгс/см2).
|
Таблица 8
| Вид напряженного состояния
| Обозначение
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню при марке камня
| |
|
|
|
|
|
|
|
|
| | 1. Осевое растяжение
| Rt
| 0,25(2,5)
| 0,2(2)
| 0,18(1,8)
| 0,13(1,3)
| 0,1(1)
| 0,08(0,8)
| 0,06(0,6)
| 0,05(0,5)
| 0,03(0,3)
| | 2. Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения
| Rtb
Rtw
| 0,4(40
| 0,3(3)
| 0,25(2,5)
| 0,1 (2)
| 0,16(1,6)
| 0,12(1,2)
| 0,1(1)
| 0,07(0,7)
| 0.05(0,5)
| | 3. Срез
| Rsq
| 1,0(10)
| 0,8(8)
| 0,65(6,5)
| 0,55(5,5)
| 0,4(4)
| 0,3(3)
| 0,2(2)
| 0,14(1,4)
| 0,09(0,9)
| | Примечания: 1. Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе
Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки.
2. Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня ( площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов.
|
Таблица 9
| Вид напряженного состояния
| Обозначение
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона
| | М200
| М150
| М100
| М75
| М50
| М35
| | 1. Осевое растяжение
| Rt
Rtw
| 0,2 (2)
| 0,18(1,8)
| 0,16(1,6)
| 0,14(1,4)
| 0,12(1,2)
| 0,1 (1,0)
| | 2. Растяжение при изгибе
| Rtb
| 0,27(2,7)
| 0,25(2,5)
| 0,23(2,3)
| 0,2(2,0)
| 0,18(1,8)
| 0,16(1,6)
| 
Рис.1 Растяжение Рис.2 Растяжение кладки Рис.3 Растяжение
кладки по неперевя- по перевязанному сечению кладки при изгибе
занному сечению по перевязанному
сечению
Таблица 10
| Вид напряженного состояния
| Обозначение
| Расчетные сопротивления R,МПа (кгс/см2), бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при марке бетона
| | при марке раствора
| при прочности раствора 0,2(2)
| | 50 и выше
|
|
|
| | А.Осевое растяжение
| Rt
|
|
|
|
|
| | 1. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление, рис.1)
|
| 0,08(0,8)
| 0,05(0,5)
| 0,03(0,3)
| 0,01(0,1)
| 0,005(0,05)
| | 2. По перевязанному сечению (рис.2):
|
|
|
|
|
|
| | а) для кладки из камней правильной формы
|
| 0,16(1,6)
| 0.11(1,1)
| 0,05(0,5)
| 0,02(0,2)
| 0,01(0,1)
| | б) для бутовой кладки
|
| 0,12(1,2)
| 0,08(0,8)
| 0,04(0,4)
| 0,02(0,2)
| 0,01(0,1)
| | Б. Растяжение при изгибе
| Rtb (Rtw)
|
|
|
|
|
| | 3. По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штрабе ( главные растягивающие напряжения при изгибе)
|
| 0,12(1,2)
| 0,08(0,8)
| 0,04(0,4)
| 0,02(0,2)
| 0,01(0,1)
| | 4. По перевязанному сечению (рис.3):
|
|
|
|
|
|
| | а) для кладки из камней правильной формы
|
| 0,25(2,5)
| 0,16(1,6)
| 0,08(0,8)
| 0,04(0,4)
| 0,02(0,2)
| | б) для бутовой кладки
|
| 0,18(1,8)
| 0.12(1,2)
| 0,06(0,6)
| 0,03(0,3)
| 0,015(0,15)
| | В.Срез
| Rsq
|
|
|
|
|
| | 5. По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление)
|
| 0,16 (1,6)
| 0,11(1,1)
| 0,05(0,5)
| 0,02(0,2)
| 0,01(0,1)
| | 6. По перевязанному сечению для бутовой кладки
|
| 0,24(2,4)
| 0,16(1,6)
| 0,08(0,8)
| 0.04(0,4)
| 0,02(0,2)
| | Примечание: 1. Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному ( при срезе) направлению усилия.
2. Расчетные сопротивления кладки, приведенные в табл.10, следует принимать с коэффициентами:
-для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах, при расчете на особые воздейсвия-1,4
-для вибрированной кирпичной кладки из глиняного кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней –1.25
-для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести -0,75
-для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича-0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких ( барханных) песков по экспериментальным данным.
При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по табл.10 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании.
3. При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в табл.10, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряжа.
|
Армированная кладка
Прочность каменной кладки повышается, если ее армировать металлическими стержнями. Существуют два вида армирования: поперечное ( косвенное), состоящее из стальных сеток, укладываемых в горизонтальные швы кладки ( рис.1), и продольное – из продольных стержней (рис.2), устанавливаемых в вертикальные швы и связанных между собой хомутами диаметром не более 6мм. Расстояние между хомутами принимается (15…20) ds (где ds –диаметр продольных стержней). Хомуты укладываются в горизонтальные швы и защищаются слоем раствора толщиной 20…30мм.
Рис.1 . Кладка столба, армированная;
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|
