|
|
Компенсация реактивной мощностиВыбор распределительной сети Электрическая сеть – совокупность электроустановок для передачи и распределения электрической энергии, состоящая из подстанций, распределительных устройств, токопроводов, воздушных и кабельных линий электропередачи, работающих на определенной территории. Сети бывают цеховые и распределительные, замкнутые и разомкнутые. Замкнутые сети получают питание от нескольких источников, имеют в структуре замкнутые контуры. ЭСН конкретного электроприемника может происходить разными путями. В замкнутых сетях токи к.з., как правило выше, чем в разомкнутых. Система защит сложнее, но сети обладают большей надежностью. Незамкнутые сети бывают двух видов: 1 – радиальные 2 – магистральные Определяем критерий для определения выбора магистральной или радиальной сети:
При расчете критериев наиболее целесообразна радиальная схема электроснабжения. В данном случае есть помещение РУ из которого будут запитаны все станки и 2 РП сварочные аппараты и гальванические ванны. Так как сварочное и станочное оборудование запитывается отдельно потому что типы резкопеременной нагрузки и спокойной нагрузки смешивать нельзя. По рассчитанным критериям наиболее целесообразна радиальная схема электроснабжения, при этом все потребители разбиваются на группы по территориальному или функциональному признаку. Отдельные электроприемники подключаемые к одному РП должны быть соизмеримой мощности (не более 2:1). Допускается из потребителей малой мощности образовывать малые группы запитанные от одного коммутационно – защитного аппарата. Компенсация реактивной мощности Реактивная мощность характеризует интенсивность обмена энергией между источником питания и реактивными элементами (индуктивной и емкостной нагрузкой). При больших объемах реактивной мощности необходимо предусматривать компенсацию реактивной мощности. Необходимо выбрать компенсирующее устройство таким образом, чтобы cos φ ср. был на уровне 0,95. Определим величины Qк мощности компенсирующего устройства:
Выбираем тип компенсирующего устройства: -централизованная батарея конденсаторов т.к. по условиям потребители цех обработки корпусных деталей относятся ко 2 и 3 категории потребителей по надежности электроснабжения используем двух трансформаторную.
Уточняем расчетную и среднюю нагрузки:
6
Требуется определить число и мощность силовых трансформаторов при следующих условиях: Sр=652,2 кВА -расчетная мощность Sср=212,2 кВА -средняя мощность К1,2=0.8 -число потребителей 2 и 3 категории КQдоп=1,4 -аварийный коэфф. n=2 -число трансформаторов, т.к. потребители 2 и 3 категории
Находим Sтр-ра:
Проверяем на аварийную перегрузку: Стандартный меньший трансформатор из стандартного ряда 400 кВА КQ=
Намечаем к установке два возможных варианта: трансформатор 400 кВА и ближайший больший из стандартного ряда 630 кВА.
Из паспортных данных трансформаторов выписываем их характеристики
Для ТМ-400 кВА
где Кип – коэфф. использования потерь 0,05 (5%)
Для ТМ-630 кВА
Сводим полученные расчетные данные в таблицу:
Определяем общие потери в трансформаторах:
Для ТМ-400 кВА:
где
Для ТМ-630 кВА:
где
Вывод: трансформатор меньшей мощности ТМ-400 кВА обладает меньшими потерями по сравнению с трансформатором ТМ-630 кВА, его и принимаем к установке т.к. его установка является экономически выгодной. ТМ-400 кВА обладает существенно меньшей стоимостью, кроме того расходы на эксплуатацию в дальнейшем будут значительно сокращены т.к. он содержит меньший объем трансформаторного масла.
7.
7.1Определим суммарные токи оборудования цеха.
Суммарная номинальная мощность оборудования цеха Pн.сумм.=533кВт 7.2Определяем сечение вводного питающего кабеля длинной 0,8км
Определяем расчетный I для высокой стороны 6кВ:
Таб. 1.3.15 ПУЭ Выбираем проводник сечением q=25мм², для него Iдоп=90 А
В соответствии с ПУЭ п. 1.3.28 кабель нужно проверять также по экономической плотности тока. Проверяем сечение проводника по экономической плотности тока q≥qэк:
qэк = так как q<qэк согласно ПУЭ пункта 1.3.25 округляем qэк до ближайшего стандартного сечения из Таб. 1.3.6 ПУЭ q=35мм²
Выбираем кабель ЦААШв 3х35 Проверяем на просадку U: Z1=0,52 Ом/км Х1=0,087 Ом/км R=Z1*L=0,52*800/1000=0,416 Х=Х1*L=0,087*800/1000=0,07 Находим падение напряжения в кабеле:
Силовые кабели ЦААШв с пропитанной бумажной изоляцией предназначены для передачи и распределения электрической энергии в стационарных установках для сетей на напряжение 1-6 и 10 кВ. Конструкция позволяет эксплуатироваться в сетях постоянного тока при значениях напряжения в 2,5 раза больше номинального значения переменного напряжения. Прокладка осуществляется в земле (траншеях) с низкой и средней коррозионной активностью, в шахтах, не опасных по газу и пыли, если кабель при эксплуатации не подвергается растягивающим усилиям, в помещениях (туннелях), производственных помещениях, в т.ч. пожароопасных, каналах, коллекторах, по эстакадам и мостам при наличии опасности механических повреждений. КОНСТРУКЦИЯ 1. Жила - мягкая алюминиевая секторная проволока, с заполнением промежутков между жилами жгутами из бумаги. 2. Экран - лента электропроводящей бумаги. 3. Изоляция - бумага, пропитанная вязким составом, для кабелей с индексом "Ц" пропитанная нестекающим составом. 4. Поясная изоляция - бумага, пропитанная вязким составом, для кабелей с индексом "Ц" пропитанная нестекающим составом. 5. Оболочка - выпрессованная алюминиевая оболочка. 6. Защитный покров - битумный слой, лента ПЭТ-Э пленки и выпрессованная ПВХ оболочка. ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ Рабочая температура от -50 до +50°С Номинальное напряжение для кабеля ЦААШв 6 кВ и 10 кВ Прокладка (монтаж) этой группы кабелей (кабель силовой) допускается (без предварительного прогрева) при температуре окружающего воздуха не ниже 0°С Минимальный радиус изгиба, при прокладке: 25 диаметров кабеля Запрещается сгибать многожильный в свинцовой оболочке кабель при прокладке радиусом менее: 15 диаметров кабеля Длительно допустимая температура нагрева жил: 1 и 6 кВ - 80°С. Предельная температура нагрева жил в режиме перегрузки: 1 и 6 кВ - 105°С. Напряжение для испытания (переменное, частота 50 Гц, время испытания 10 минут) для кабеля ЦААШв: 6 кВ-используется 17 кВ. Максимально допустимая температура нагрева жил при токах короткого замыкания: 6 и 10 кВ - 200°С, МАССОГАБАРИТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
7.3Определяем сечение сетевого кабеля.
Iр=∑Iн=1796 А
Шины выбираем из условия Iр < Iн Из таблицы 1.3.31 ПУЭ выбираем медные шины размером 100х6 мм с Iдоп.=1810А Выбираем шину ШМТ 100х6
7.4Выбор кабеля для РП-1 питания гальванического участка и вентиляторной.
Определяем Iном для РП-1 Рн=141кВт: Iн= Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха=
Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=357,469А q=120
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=0,153 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,0602 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=0,153*34,4/1000=0,0053 Ом Х=Х1*L=0,0602*34,4/1000=0,0021 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения РП-1 выбираем кабель ВВГ 4х120
7.5Выбор кабеля для гальванической ванны(5)
Определяем Iном гальванической ванны с Рн=25кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=114,09 q=35
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=0,52 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,0637 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=0,52*12,8/1000=0,0067 Ом Х=Х1*L=0,0637*12,8/1000=0,0008 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения гальванической ванны выбираем кабель ВВГ 4х35мм2. Расчет был произведен для гальванической ванны №5 наиболее удаленной от РП-1. Проверять просадку напряжения для гальванических ванн №6,7,8,9 не требуется так как протяженность кабеля будет меньше, а следовательно и
7.6Выбор кабеля для вентилятора (10)
Определяем Iном вентилятора с Рн=8кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=19,02А q=2,5
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=4,6*17,12/1000=0,079 Ом Х=Х1*L=0,095*17,12/1000=0,0017 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения гальванической ванны выбираем кабель ВВГ 4х2,5мм2. Расчет был произведен для вентилятора №10 наиболее удаленной от РП-1. Проверять просадку напряжения для кабеля вентилятора №11 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно
7.7Выбор кабеля для сварочного аппарата (4)
Определяем Iном вентилятора с Рн=45кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=214А q=95
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=0,194 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,0602 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=0,194*15/1000=0,003 Ом Х=Х1*L=0,0602*15/1000=0,0009 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения сварочного аппарата выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.
 будет меньше 5%. Поэтому для питания сварочных аппаратов №1,2,3 выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.
7.8Выбор кабеля для крана консольного поворотного (23)
Определяем Iном крана консольного поворотного с Рн=7,2кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=24А q=4
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=4,6*49,22/1000=0,227 Ом Х=Х1*L=0,095*49,22/1000=0,0047 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения крана консольного поворотного выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.
будет меньше 5%. Поэтому для питания кранов консольных поворотных №19,20,21,22 выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.
7.9Выбор кабеля для плоскошлифовального станка (18)
Определяем Iном крана плоскошлифовального станка с Рн=12,5кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=37А q=6
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=3,07 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,09 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=3,07*55,64/1000=0,1708 Ом Х=Х1*L=0,09*55,64/1000=0,005 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения плоскошлифовального станка выбираем кабель ВВГ 4х6мм2. Расчет был произведен для плоскошлифовального станка №18 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей плоскошлифовального станка №17 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно
7.10Выбор кабеля для агрегатно - расточного станка (16)
Определяем Iном агрегатно - расточного станка с Рн=10,5кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=31А q=4
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=4,6*40,66/1000=0,187 Ом Х=Х1*L=0,095*40,66/1000=0,0039 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения агрегатно - расточного станка выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.
будет меньше 5%. Поэтому для питания агрегатно - расточных станков №16,24,25 выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.
7.11Выбор кабеля для горизонтально - расточного станка (15)
Определяем Iном горизонтально - расточного станка с Рн=12кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=35,1А q=6
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=3,07 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,09 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=3,07*34,24/1000=0,1052 Ом Х=Х1*L=0,09*34,24/1000=0,0031 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения горизонтально - расточного станка выбираем кабель ВВГ 4х6мм2.
будет меньше 5%. Поэтому для питания горизонтально - расточного станка №14 выбираем кабель ВВГ 4х6мм2.
7.12Выбор кабеля для продольно – фрезерного станка (13,12)(находятся на одинаковом расстоянии от РУ)
Определяем Iном продольно – фрезерного станка с Рн=18,5кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=54,2А q=10
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=1,84 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,073 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=1,84*18,19/1000=0,0335 Ом Х=Х1*L=0,073*18,19/1000=0,0014 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения продольно – фрезерного станка №12,13 выбираем кабель ВВГ 4х10мм2.
7.13Выбор кабеля для токарно – шлифовального станка (26)
Определяем Iном токарно – шлифовального станка с Рн=7,5кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=22А q=2,5
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=4,6*30/1000=0,0335 Ом Х=Х1*L=0,095*30/1000=0,0014 Ом Находим падение U в кабеле
Вывод: для электроснабжения токарно – шлифовального станка №26 выбираем кабель ВВГ 4х10мм2.
7.14Выбор кабеля для радиально сверлильного станка (30)
Определяем Iном радиально сверлильного станка с Рн=6,5кВт: Iн=
Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных (tвоздуха= Определяем Iрасч.
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ. По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=19,1А q=2,5
Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля: Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление R=Z1*L=4,6*51,36/1000=0,2363 Ом Х=Х1*L=0,095*51,36/1000=0,0049 Ом Находим падение U в кабеле
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: ©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|
0,76
что меньше чем 1,4 значит трансформатор по условиям подходит.
= 
=0,27
=77,071* 
=32,512 В
, что меньше 5 
(ГОСТ 13109 ±5 
= 
= 357,469 А
, t земли=15 
) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.
=357,469А
, что меньше 5 
= 114,09 А
, что меньше 5 
= 19,02 А
, что меньше 5 
= 214 А
, что меньше 5 
= 28 А
, что меньше 5 
= 37А
, что меньше 5 
= 31А
, что меньше 5 
= 35,1А
, что меньше 5 
= 54,2А
, что меньше 5 
= 22А
= 19,1А
