А.7 Совмещенные местные сопротивления

В одно МС следует объединять тройник с коленом в случаях, указанных на рисунке А.6.

Рисунок А.6 - Местные сопротивления, которые следует объединять в одно МС

МС, приведенные на схеме а рисунка А.6, классифицируют как:

- «Два колена в разных плоскостях, l< 5D» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 5D;

- «Два колена в разных плоскостях, 30D ≥ l ≥ 5D» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником от 16D до 5D;

МС, приведенные на схеме б рисунка А.6, классифицируют как:

- «Два колена в разных плоскостях, l < 5D» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником менее 5D;

- «Два колена в разных плоскостях, 30D ≥ l ≥ 5D» при длине прямолинейного участка ИТ между коленом и тройником от 18D до 5D.

Группы колен (см. А.1.2) с тройником в одно МС не объединяют. МС, приведенное на схеме в рисунка А.6, классифицируют как:

- «Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (l ≤ 10D)», если расстояние между коленом и тройником не более 10D,

- «Два 90° колена в одной плоскости U-конфигурация (30D ≥ l ≥ 5D)», если расстояние между коленом и тройником не более 30D и более 10D.

МС, приведенное на схеме г рисунка А.6, классифицируют как:

- «Два 90° колена в одной плоскости S-конфигурация (l ≤ 10D)», если расстояние между коленом и тройником не более 10D,

- «Два 90° колена в одной плоскости S-конфигурация (30D ≥ l > 10D)», если расстояние между коленом и тройником менее 22D и более 10D.

А.8 Особенности определения длин для смешивающего потоки тройника

Если перед СУ установлено МС вида «Смешивающий потоки тройник», то соответствие требованиям к дли­нам прямолинейных участков ИТ необходимо проверять по всем звеньям труб, образующим данное МС, например по схеме, представленной на рисунке А.7.

В соответствии с таблицей 4 и требованиями 6.2.8, после вентиля необходим участок длиной 15D, а после конфузора - 6D. Если длины прямолинейных участков перед тройником сокращены в обоих направлениях или только в одном направлении, к неопределенности коэффициента истечения арифметически добавляют дополнительную неопределенность, равную 0,5 %.

Рисунок А.7 - Возможная схема установки местного сопротивления вида «Смешивающий потоки тройник» перед сужающим устройством

Приложение Б
(справочное)
Устройства подготовки потока

Б.1 Общие положения

В приложении приведены требования к монтажу патентованных УПП «Gallagher» и УПП конструкции NOVA типа перфорированного диска K-Lab, известной как УПП «K-Lab NOVA».

Эти УПП приведены в качестве примеров устройств, прошедших испытания на соответствие требованиям ГОСТ 8.586.1 (приложение Ж) и [19], [20], [21].

Б.2 Устройство подготовки потока «Gallagher»

Б.2.1 УПП «Gallagher», конструкция которого приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е), может быть установлено после любого вида МС в соответствии с Б.2.2.

Б.2.2 Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС L_f должно быть не менее 17D.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой L_s удовлетворяло условиям:

5D ≤ L_s ≤ L_f - 8D при β ≤ 0,67;

6D ≤ L_s ≤ 8D при 0,67 < β ≤ 0,75.

Б.3 Устройство подготовки потока «K-Lab NOVA»

Б.3.1 Конструкция УПП «K-Lab NOVA» приведена в ГОСТ 8.586.1 (приложение Е). УПП может быть установлено после любого вида МС при β ≤ 0,67 в соответствии с требованиями 3.2.

Б.3.2 Расстояние между диафрагмой и ближайшим МС L_f должно быть не менее 17D.

УПП устанавливают таким образом, чтобы расстояние между выходным торцом УПП и диафрагмой L_s удовлетворяло условию:

8,5D<L_s<L_f -7,5D.

Библиография

[1] Международный стандарт ИСО 5167-1:2003 Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 1. Общие принципы и требования (International Standard ISO 5167-1:2003) (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross - section conduits running full - Part 1: General principles and requirements)

[2] Международный стандарт ИСО 5167-2:2003 Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 2. Диафрагмы (International Standard ISO 5167-2:2003) (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross - section conduits running full - Part 2: Orifice plates)

[3] Международный стандарт ИСО 5167-3:2003 Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 3. Сопла и сопла Вентури (International Standard ISO 5167-3:2003) (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 3: Nozzles and Venturi nozzles)

[4] Международный стандарт ИСО 5167-4:2003 Измерение расхода среды с помощью устройств переменного перепада давления, помещенных в заполненные трубопроводы круглого сечения. Часть 4. Трубы Вентури (International Standard ISO 5167-4:2003) (Measurement of fluid flow by means of pressure differential devices inserted in circular cross-section conduits running full - Part 4: Venturi tubes).

[5] Отчет ИСО 9464:1998 Руководство по применению ИСО 5167-1:1991 (15 ОЯР 9464:1998) (Guidelines for the use of ISO 5167-1:1991)

[6] Hobbs, J.M and Humphreys, J.S. The effect of orifice plate geometry upon discharge coefficient. Flow Measurement and Instrumentation, 1, April 1990, pp. 133-140

[7] Reader-Harris, M.J. and Sattary, J.A. The orifice plate discharge coefficient equation - the equation for ISO 5 167-1. In Proc. Of 14th North Sea Flow Measurement Workshop, Peebles, Scotland, East Kilbride, Glasgow, National Engineering Laboratory, October 1996, p. 24

[8] Reader-Harris, M.J. The equation for the expansibility factor for orifice plates. In Proc. Of FLOMEKO 98, Lund, Sweden, June 1998, pp. 209-214

[9] Reader-Harris, M.J. Pipe roughness and Reynolds number limits for the orifice plate discharge coefficient equation. In Proc. of 2nd Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, Calgary, Canada, Arlington, Virginia: American Gas Association, June 1990, pp. 29-43

[10] Reader-Harris, M.J., Sattary, J.A. and Spearman, E.P. The orifice plate discharge coefficient equation. Progress Report No PR14: EUEC/17 (EEC005). East Kilbride, Glasgow: National Engineering Laboratory Executive Agency, May 1992

[11] Morrow, T.B. and Morrison, G.L. Effect of meter tube roughness on orifice C_d. In Proc. of 4th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, Denver, Colorado, June 1999

[12] Urner, G. Pressure loss of orifice plates according to ISO 5167. Flow Measurement and Instrumentation, 8, March 1997, pp. 39^1

[13] Studzinski, W., Karnik, U., Lanasa, P., Morrow, Т., Goodson, D., Husain, Z. and Gallagher, J. White paper on Orifice Meter Installation Configurations with and without Flow Conditiners, Washington D.C., American Petroleum Institute, 1997

[14] Studzinski, W., Weiss, M., Attia, J. And Geerligs, J. Effects of reducers, expanders, a gate valve, and two elbows in perpendicular planes on orifice meter performance, In Proc. of Flow Measurement 2001 International Conference, Peebles, Scotland, May 2001, ppr3.1, East Kilbride, Glasgow, National Engineering Laboratory

[15] Weiss, M., Studzinski, W. and Attia, J. Performance evaluation of orifice meter standards for selected T-junction and elbow installations. In Proc. 5th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, Washington, D.C., April 2002

[16] ГОСТ 8.563.1-97 Государственная система обеспечения единства измерений. Измерение расхода и количества жидкостей и газов методом переменного перепада давления. Диафрагмы, сопла ИСА 1932 и трубы Вентури, установленные в за­полненных трубопроводах круглого сечения. Технические условия

[17] Zanker, K.J. and Goodson, D. Qualification of a flow conditioning device according to the new AP114.3 procedure. Flow Measurement and Instrumentation, 11, June 2000, pp. 79-87

[18] Reader-Harris, M.J. and Brunton, W.C. The effect of diameter steps in upstream pipework on orifice plate discharge coefficients. In Proc. 5th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, Washington, D.C., April 2002

[19] Morrow, T.B. Metering Research Facility Program Orifice Meter Installation Effects: Ten-inch sliding flow conditioner tests. Technical Memorandum GRI Report No. GRI-96/0391. San Antonio, Texas: Southwest Research Institute, November 1996

[20] Karnik, U. A compact orifice meter/flow conditioner package. In Proc. of 3rd Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, San Antonio, Texas, March 1995

[21] Karnik, U., Studzinski, W., Geerligs, J and Kowch, R. Scale up tests on the NOVA Flow Conditioner for orifice meter applications. In Proc. of 4th Int. Symp. on Fluid Flow Measurement, Denver, Colorado, June 1999

Ключевые слова: расход, количество, среда, измерение, метод, общие требования, установка, диафрагмы

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: