|
Характеристика намагничивания машин
Последователь-ность расчета
| Условные обозначения
| Источник
| Двигатель № 1
| Двигатель № 2
|
| ,Ом
| (10-158)
| 1,38(0,24+0,13+0,018)=0,535
| 1,38(0,014+0,008+0,00119)=0,032
|
| Е2, В
| (10-159)
| 220–29,8×0,535–2=202,1
| 220–372,9×0,032–2=206,1
|
| , Вб
| (10-162)
|
|
|
| Sd, мм2
| (10-163)
| 77,9×155=12074
| 148,7×300=44610
|
| Bd, Тл
| (10-164)
|
|
|
| kd2
| (10-166)
|
|
|
| k*б
| (10-167)
| ¾
|
|
| kd
| (10-169)
| 1,04
| 1,24×1,14=1,41
|
| Fd, А
| (10-170)
| 0,8×1,6×1,04×0,64×10³=852
| 0,8×2,7×1,41×0,7×10³=2132
|
| Sз2, мм2
| (10-171)
| (29/4)0,62×6,73×147,2=4453
| ¾
|
| Вз2, Тл
| (10-172)
|
| ¾
|
| Нз2, А/см
| приложе-ние 5
|
| ¾
|
| , мм
| (10-175)
| 25–0,2×2,9=24,4
| ¾
|
| Fз2, А
| (10-176)
| 0,1×47×24,4=115
| ¾
|
| bз2min, мм
| (10-177)
| ¾
| p(290–2×34)/33–11,5=9,62
|
| Sз2min, мм2
| (10-178)
| ¾
| (33/4)×0,653×9,62×285=14770
|
| Bз2 max, Тл
| (10-179)
| ¾
|
|
| bз2max, мм
| (10-183)
| ¾
| 27,59–11,5=16,09
|
| bз2cp, мм
| (10-184)
| ¾
| (9,62+16,09)/2=12,85
|
| Sз2max, мм2
| (10-185)
| ¾
| 14770×16,09/9,62=24704
|
| Sз2cp, мм2
| (10-186)
| ¾
| (14770+24704)/2=19737
|
| Bз2 min, Тл
| (10-187)
| ¾
|
|
| Bз2ср, Тл
| (10-188)
| ¾
|
|
| kз2max
| (10-190)
| ¾
|
|
| kз2mn
| (10-191)
| ¾
|
|
| kз2cp
| (10-192)
| ¾
|
|
| Нз2 max, А/см
| приложе-ние 18
| ¾
|
|
| Нз2 min, А/см
| приложе-ние 6
| ¾
| 4,7
|
| Нз2 cp, А/см
| то же
| ¾
|
|
| Нз2, А/см
| (10-193)
| ¾
|
|
| , мм
| (10-194)
| ¾
|
|
| Fз2, А
| (10-176)
| ¾
| 0,1×103×34=352
|
| Sс2, мм2
| (10-195)
| 30×147,2=4416
| ¾
|
| Sс2, мм2
| (10-196)
| ¾
| [66–(2/3)×18]×285=15390
|
| Bс2, Тл
| (10-197)
|
|
|
| Нс2, А/см
| приложе-ние 5
| 0,96
| ¾
|
| Нс2, А/см
| приложе-ние 6
| ¾
| 2,46
|
| , мм
| (10-198)
| p(50+30)/8+30/2=46
| p(90+66)/8+66/2=94
|
| Fс2, А
| (10-199)
| 0,1×0,96×46=4
| 0,1×2,46×94=23
|
| Sп, мм2
| (10-205)
| 40×151,9=6076
| 80×294=23520
|
| Bп, Тл
| (10-206)
|
|
|
| Нп, А/см
| приложе-ние 20
| 7,9
| 9,7
|
| , мм
| (10-207)
| 53,8
| 87,6
|
| Fс.п, А
| (10-209)
| 0,1×7,9×53,8=43
| 0,1×9,7×87,6=85
|
| dп1, мм
| (10-210)
| 2×155×10-4+0,1=0,13
| 2×300×10-4+0,1=0,16
|
| Fп1, А
| (10-211)
| 0,8×0,13×1,53×10³=159
| 0,8×0,16×1,59×10³=204
|
| Sс1, мм2
| (10-212)
| 17×235=3995
| 34×450=15300
|
| Bс1, Тл
| (10-214)
|
|
|
| Нс1, А/см
| приложе-ние 21
| 12,1
| 13,4
|
| с1, мм
| (10-215)
| p(274+17)/8+17/2=123
| p(476+34)/8+34/2=217
|
| Fc1, А
| (10-216)
| 0,1×12,1×123=149
| 0,1×13,4×217=291
|
| FS, А
| (10-217)
| 852+115+4+43+159+149=1322
| 2132+352+23+85+204+291=3087
|
| Кнас
| (10-218)
| 1322/(852+159)=1,3
| 3087/(2132+204)=1,32
|
* Принимаем бандажи из магнитной проволокли.
При определении средней длины витка обмотки по (10-224) принимают предварительную ширину катушки (мм) при 2 =2
; (10-222)
при 2 =4
. (10-223)
В дальнейшем, после вычерчивания эскиза расположения обмоток в междуполюсном окне, ширина может быть уточнена.
Марки и размеры проводников принимают в соответствии с рекомендациями для многослойных катушек обмотки добавочных полюсов в табл. 10-14.
Предварительные значения плотности тока в обмотке J'п, принимаемые при расчете обмотки, приведены на рис. 10-30 для машин с самовентиляцией, с частотой вращения 1500 об/мин и с изоляцией класса нагревостойкости F. Для изоляции класса нагревостойкости В и Н, а также для других частот умножают на поправочные вращения данные рис. 10-30 коэффициенты k3 (из табл. 10-4) и k6 (из табл. 10-5).
Рис. 10-30. Средние значения J'П=f (DH2) при классе нагревостойкости изоляции F:
1 — исполнение по защите IР22, способ охлаждения IC01,
полузакрытые пазы якоря, частота вращения 1500 об/мин, число главных полюсов 2р=2;
2 — то же, что 1, но 2р=4; 3—IР22, IC01, открытые пазы, 1500 об/мин, 2р=4;
4— IP44, IC0141, полузакрытые пазы, 1500 об/мин, 2р=2; 5 — то же, что 4, но 2р=4;
6 — IP44, IC0041, полузакрытые пазы, 1500 об/мин, 2р=2; 7 — то же, что 6, но 2р=4.
Для машин с независимой вентиляцией и с изоляцией класса нагревостойкости F, вне зависимости от частоты вращения, можно принять J'п=5,2¸3,3×10-3 Dн2 А/мм2. При изоляции классов нагревостойкости В и Н указанные значения J'п умножают на поправочный коэффициент k3 (из табл. 10-4). Конструкция изоляции обмотки возбуждения главных полюсов приведена в приложениях 31, 32, 33.
Параметры обмотки определяют в такой последовательности.
Предварительная ширина катушки (мм)
| b'к.п — по (10-222) или (10-223)
|
| Средняя длина витка обмотки (мм)
|
| (10-224)
| Предварительное поперечное сечение
провода (мм2)
|
| (10-225)
| Принятое ближайшее стандартное по
перечное сечение провода (мм2)
| S ¾ из приложения 1
|
| Уточненный коэффициент запаса
|
| (10-226)
| Диаметр принятого провода без
изоляции (мм)
| d – из приложения 1
|
| Диаметр принятого провода
с изоляцией (мм)
| d' – из приложения 1
|
| Предварительная плотность
тока вобмотке (А/мм2)
| J'п—из рис. 10-30, с учетом табл. 10-4, 10-5
| Предварительное количество витков
одной катушки
|
| (10-227)
| Уточненное (округленное) количество
витков
|
| (10-228)
| Уточненная плотность тока в
обмотке (А/мм²)
|
| (10-229)
| Сопротивление обмотки при =200С (Ом)
|
| (10-230)
| Максимальный ток обмотки (А)
|
| (10-231)
| Максимальная МДС (А)
|
| (10-232)
| Здесь значения 2b3 и 2bи такие же, как у обмотки добавочных полюсов; в (10-225) и (10-231) подставляют коэффициент приведения сопротивления обмотки к стандартной рабочей температуре – (см. § 4-1).
Примеры расчета машин
Параллельная обмотка главных полюсов
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2025 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|