Расчет поясных швов сварной главной балки

Поясные швы балки конструируем угловыми двусторонними; сварка автоматическая с применением сварочной проволоки Св-08A и флюса АН-348A. Расчетные сопротивления:

; (таблица 56 [1]);

(таблица 3 [1]).

Рассчитываем поясные швы по опорному сечению балки с учетом сосредоточенной нагрузки на пояс от двух второстепенных балок, руководствуясь п.п. 11.2-11.16 [1] и применяя формулы (138) и (139) таблицы 37.

Продольное сдвигающее усилие

кН;

Поперечное усилие от давления на пояс двух второстепенных балок

кН;

где кН - две опорные реакции второстепенных балок;

l_ef=b+2t_f=16,5+2*3=22,5 cм;

b=16,5 см – ширина пояса второстепенной балки;

t_f=3 см – толщина пояса главной балки.

Согласно п.11.2 [1] принимаем:

;

(таблица 34 при диаметре сварочной проволоки 3 мм; и сварке в лодочку);

; (климатический район II₅).

Требуемая высота шва по катету по формуле (138):

;

по формуле (139):

.

Согласно п.12.8 и таблице 38 [1] принимаем высоту поясных швов по катету .

Конструирование и расчет опорного узла главной балки

Опорный узел главной балки при опирании на средние колонны конструируем с торцевыми опорными ребрами.

Ширину ребра принимаем равной ширине пояса балки

Предварительная толщина торцевого ребра:

Толщину ребра принимаем и проверяем по прочности на торцевое смятие:

где по таблицам 1 и 51 СНиП [1] для стали С255 при толщине листа 10¸20мм.

Толщина торцевого листа достаточна.

Высоту шва, прикрепляющего торцевое ребро к стенке балки, рассчитываем по формуле:

Рисунок 8 - К расчету опорного узла балки.

Шов выполняется полуавтоматической сваркой проволокой в нижнем положении. По таблице 34 СНиП [1] при по п.11.2 СНиП [1]; количество швов , а расчетное усилие ; расчетное сопротивление металла шва (по предыдущему).

Руководствуясь таблицей 38 СНиП [1], принимаем и проверяем достаточность фактической длины шва.

Торцевое ребро с частью стенки проверяем на устойчивость из плоскости балки как условную стойку высотой и нагруженную опорной реакцией балки по формуле (7) СНиП [1]:

где

Момент инерции и радиус инерции сечения относительно оси у-у:

Гибкость условной стойки:

По таблице 72 СНиП [1] определяем (по интерполяции) и проверяем условную опорную стойку на устойчивость:

Опорный узел с торцевым опорным ребром обладает достаточной прочностью и устойчивостью, Опорные узлы балок на крайних колоннах конструируем с боковыми опорными ребрами. Размеры их - по конструктивным соображениям.

Расчет укрупнительного стыка балки

Сечение балки на опоре

Принимаем выполнение монтажных швов ручной сваркой с использованием электродов типа Э42. Расчетное сопротивление сварного соединения при ручной сварке без физического контроля качества швов принимается равным для сжатых элементов

,

для растянутых . Расчетное сопротивление сварного соединения на сдвиг принимается равным

Монтажный сварной стык принимаем без накладок, все элементы балки соединяются встык с полным проваром.

Определяем распределение момента между поясами и стенкой

Усилия в поясах равны

Сначала проверяем возможность выполнения прямого стыка для нижнего растянутого пояса

Прочность прямого шва не достаточна, поэтому применяем косой шов с наклоном реза .

Расчетная длина косого шва равна

Нормальное напряжение

Касательные напряжения

Приведенные напряжения

на 4,2% < 5%

Прочность косого стыкового шва нижнего пояса обеспечена.

Рисунок 9 -К расчету сварного стыка балки.

Конструирование и расчет колонны.

Расчет стержня колонны.

Колонны проектируем сквозного сечения из двух прокатных профилей (двутавры или швеллеры), соединенных планками. Материал колонны – сталь С235 с R_у=23 кН/см² (по таб. 51 СНиП [1] при t до 20 мм). Конструктивная и статическая расчетная схемы колонны показаны на рис. 11. Здесь при значении расчетной схемы колонны учитываем, что в плоскости, перпендикулярной пролету главных балок, оголовок закреплен от смещения связями.

Рисунок 10 - Конструктивная и расчетная схемы колонны.

Рассчитывается средняя колонна площадки, на которую передается нагрузка от двух главных балок . Колонну считаем шарнирно закрепленной по концам. Соответственно, ее расчетные длины равны – фактической длине колонны (п. 6.8. СНиП [1]). Приняв предварительно гибкость , по таблице 72 СНиП [1] принимаем (по интерполяции) и из формулы (7) СНиП [1] определяем требуемую площадь сечения колонны:

требуемый радиус инерции сечения:

.

Может быть принято сечение из 2 50. Масса 1 м колонны в первом случае 2*78,5=157кг/м. Характеристики 2 50:

.

Фактическая гибкость стержня колонны

Условная гибкость

.

При согласно п. 5.3.СНиП [1] значение вычисляем по формуле:

.

Проверяем устойчивость стержня колонны относительно материальной осих-х по формуле (7) СНиП [1]:

.

Запас несущей способности 1,05%<5%.

Ширину сечения "b" назначаем из условия равноустойчивости стержня используя зависимости:для сечения из 2-х двутавров ( [7] стр. 125).

Используя для сечения из 2 50, получим

,

где 1,3 учитывает увеличение гибкости l_у сквозной колонны за счет податливости соединительных элементов.

Ширина "b" по осям двутавров должна обеспечивать зазор между их полками не менее 100 мм; зазор Принимаем ширину сечения колонны b=52 см. Для принятого сечения вычисляем момент инерции относительно свободной оси.у-у (как целого сечения).

Радиус инерции

.

Для вычисления приведенной гибкости по пункту 5.6 СНиП [1] конструируем соединительные элементы – планки (рис. 6.1.2):

Рисунок 11 – К расчету стержня колонны

– ширина планок ;

– толщина планок ;

Принимаем .

Задавшись гибкостью ветви l₁ = 35<40, вычислим расстояние между планками:

. Соответственно, расстояние между центрами планок .

Для вычисления приведенной гибкости стержня относительно свободной согласно п. 5.6 СНиП [1] вычислим отношение

;

- момент инерции планки.

На основании этого, для вычисления . Пользуемся формулой (14) таблицы 7 СНиП [1]:

Условная приведенная гибкость относительно свободной оси

.

Коэффициент продольного изгиба вычисляем по формуле (8) п. 5.3 СНиП [1]:

Устойчивость стержня колонны относительно свободной оси у-у проверяем с учетом формулы (7) п. 5.3 СНиП [1]:

.

Запас надежности 3,8%<5%.

7.2 Расчет прикреплений соединительных планок

Сварные швы, прикрепляющие соединительные планки к ветвям колонны, рассчитываем на действие условной поперечной силы (формула 23 п. 5:8. СНиП [1]):

СилаF, сдвигающая планку вдоль шва, по формуле 24 п. 59 СНиП [1 ]:

.

Момент, поворачивающий планкув ее плоскости, по формуле 25 п. 5.9 СНиП [1]:

Принимаем высоту швов, прикрепляющих планки к ветвям , длина шва . Сварные швы выполняются полуавтоматической сваркой. Сварочная проволока d = 2мм марки Св-08А по ГОСТ 2246-70; флюс - АН-348-А по ГОСТ 9087-81. Расчетное сопротивление наплавленного металла R_wf = 18 кН/см² по таблице 56 СНиП [I]. По таблице 34 СНиП [1] принимаем b_f = 0.9, коэффициент условий работы шва по п. 11.2 СНиП [I].

Прочность шва проверяем по формуле:

Прочность шва недостаточна, поэтому увеличиваем ширину планок b_s, до 35 см, а длину прикрепляющего сварного шва до и повторяем проверку прочности шва:

.

Прочность шва обеспечена при ширине планки b_s = 35 см. При этом величина l = 144,2 см сохраняется, а расстояние между планками уменьшается до l₁ = 144,2 – 35 = 109,2 см. Повторную проверку устойчивости колонны относительно свободной оси можно не делать.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: