|
Расчет второстепенной балки.
Расчет плиты.
Материалы для конструкций:
- бетон тяжелый класса В12,5. =7,5 МПа;
- арматура класса A-III. =365 МПа;
1. Определение предварительных размеров элементов перекрытия.
Предварительно принимаем следующие размеры элементов перекрытия.
Толщина плиты принимаем =90 мм
Размеры сечения второстепенной балки:
- высота
- ширина
Расчетные пролеты плиты:
- средний пролет
- крайний пролет
2. Определение расчетных нагрузок на плиту.
Таблица №1
Нагрузка на плиту, Н/м2
Наименование
| Нормативная,
Н/м2
| Коэффициент надежности
| Расчетная,
Н/м2
| по назначению сооружения γn
| по нагрузке γf
| Постоянная
1. Вес пола и перегородок
2. Собственный вес плиты
|
|
0,95
0,95
|
1,1
1,1
|
| g=4342 Н/м2
| Временная
3. Длительная
4. Кратковременная
|
|
0,95
0,95
|
1,2
1,3
|
| υ=16397 Н/м2
| Полная g+υ=20744 Н/м2
|
3. Определение изгибающих моментов.
В крайних пролетах и на вторых опорах:
Во всех средних пролетах и средних опорах:
В средних пролетах и над средними опорами величины моментов определены без учета влияния распора.
4. Расчет плиты по нормальным сечениям.
Определение высоты плиты производится на действие изгибающего момента
М1= 7,393 кНм. Расчетная ширина плиты b=100 см. Задаемся значением
ξ =0,24 и по приложению 1 определяем значение коэффициента A0=0,211.
Принимаем hп=90 мм.
Расчет арматуры.
А)Крайние пролеты и вторые опоры
М1=7,393 кНм.
h0=hп-α=90-15=75 мм.
ξ =0,20
η=0,90
принимаем рабочую поперечную арматуру – 5 Æ9 А-III (As=3,18 см2- предел точности 5 %).
Армирование производится с шагом 200 мм рабочих поперечных стержней. Шаг продольныхх стержней 250 мм.Æ6, класс арматуры А-III.
Б)Средние пролеты и средние опоры
М2=5,882кНм.
ξ=0,15
η=0,92
принимаем рабочую поперечную арматуру- 5Æ8 А-III с шагом 200 мм. (As=2,51 см2).
Принимаем продольную арматуру Æ6A-III с шагом 250 мм.
5 Проверка прочности на действие поперечных сил.
Определение поперечных сил.
На первой опоре
На второй опоре слева
На второй опоре справа и на всех промежуточных опорах
Условие прочности выполняется.
Расчет второстепенной балки.
1. Определение предварительных размеров элементов перекрытия.
Размеры сечения второстепенной балки:
- высота ;
- ширина ;
Размеры сечения главной балки:
- высота , принимаем hг=700мм=0,70м
- ширина принимаем bг=300мм=0,30м
Расчетные пролеты второстепенной балки:
- крайние пролеты
- средние пролеты .
2. Определение расчетных нагрузок на второстепенную балку.
Таблица №2
Нагрузка на второстепенную балку, Н/м2
Наименование
| Нормативная,
Н/м2
| Коэффициент надежности
| Расчетная,
Н/м2
| по назначению
сооружения γn
| по нагрузке γf
| Постоянная
1. Вес пола и плиты
2. Собственный вес балки
|
|
0,95
|
1,1
|
| g¢=5225Н/м2
| Временная
3. От плиты
|
|
|
|
| υ¢=16397Н/м2
|
Погонные расчетные нагрузки на балку:
- постоянные
- временные
3. Расчет балки по нормальным сечениям.
Максимальный изгибающий момент действует в сечении у опоры “ В ”, который определяется с соответствующим значением коэффициента β по зависимости:
β=0,091.
Высота балки определяется на действие изгибающего момента МВ=207,7 кНм. Предварительно задается значение α=40 мм, исходя из требуемой толщины защитного слоя
(10 мм) над арматурой сетки плиты, толщины сетки и толщины каркаса второстепенной балки.
Из условия экономичности принимается ξ =0,46, А0=0,354.
Принимаем hВ=600мм, bВ=300 мм.
При этом высота главной балки .
Изменение размеров поперечного сечения приводит к изменению собственного веса балки и погонных расчетных нагрузок, а также максимального изгибающего момента и расчетных пролетов:
- крайние пролеты
- средние пролеты .
Оставляем hВ=600мм, bВ=300 мм
Определение ординат объемлющей эпюры изгибающих моментов.
Ординаты объемлющей эпюры М (с учетом их пластического перераспределения) подсчитываются по формуле:
Для положительных ветвей эпюры М коэффициенты β по соотношению снимаются с рисунка , для отрицательных ветвей в средних пролетах выбираются из таблицы «Коэффициенты для построения объемлющей эпюры М» для точек через 0,2 пролета. Отрицательная ветвь эпюры М первого принята линейной и определяется нулевой точкой по коэффициенту α=0,282. Вычисления ординат эпюры приведены в таблице 3.
Таблица №3
Ординаты объемлющей эпюры М.
Номера точек
| g+υ, кН/м
| Длина пролета, м
| (g+υ)l2, кНм
| β+
| β-
| Изгибающие моменты, кНм
| М+
| М-
|
| 52,159
| 6,75
| 2376,5
|
|
| 0,00
|
|
| 0,065
|
| 154,5
|
|
| 0,090
|
| 213,9
|
| М1max
| 0,091
|
| 216,0
|
|
| 0,075
|
| 178,2
|
|
| 0,020
|
| 47,5
|
|
|
| – 0,091
|
| -216,0
|
| 6,75
| 2376,5
| 0,018
| -0,049
| 42,8
| -116,5
|
| 0,058
| -0,025
| 137,8
| -59,41
| М2max
| 0,0625
|
| 148,5
|
|
| 0,058
| -0,020
| 137,8
| -47,5
|
| 0,018
| -0,032
| 42,8
| -76,1
|
|
| -0,062
|
| -147,3
|
| 0,018
| -0,027
| 42,8
| -64,2
|
| 0,058
| -0,008
| 137,8
| -19,0
| М3max
| 0,0625
|
| 148,5
|
|
| 0,058
| -0,008
| 137,8
| -19,0
|
| 0,018
| -0,027
| 42,8
| -64,2
|
|
| – 0, 62
|
| -147,3
|
Определение расчетных поперечных сил.
На крайней опоре
На первой промежуточной опоре слева
На первой промежуточной опоре справа и на всех остальных опорах слева и справа
Проверка сечения балки на условие прочности на сжатие в направлении действия главных сжимающих напряжений:
Условие выполняется.
Расчет арматуры.
Опора В.
Сечение балки для расчета принимается прямоугольное, т.к. полка расположена в растянутой зоне.
ξ =0,38.
η=0,81.
Принимаем:
- продольную арматуру - 4Æ20А-III (As=12,56см2);
- поперечную арматуру по условиям свариваемости - Æ6 А-III
Уточняю значение а.
ξ =0,39. η=0,81.
Окончательно принимаю:
- продольную арматуру - 4Æ20А-III
- поперечную арматуру по условиям свариваемости - Æ6- А-III
Опора С.
Сечение балки для расчета принимается прямоугольное.
ξ =0,24.
η=0,88.
Принимаем:
- продольную арматуру - 4Æ16А-III (As=8,04см2);
- поперечную арматуру - Æ6 А-III
Уточняем значение а.
.
ξ =0,24.
η=0,88.
Окончательно принимаем:
- продольную арматуру - 4Æ16 А-III (As=8,04 см2);
- поперечную арматуру - Æ6 А-III.
Первый пролет.
Сечение балки для расчета принимается тавровое, т.к. полка расположена в сжатой зоне
Определяем несущую способность балки при полностью сжатой полке.
- нейтральная ось расположена в полке и сечение рассматривается как прямоугольное с размерами
ξ =0,04. η=0,98.
Принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ18; 2Æ20 А-III (As=11,37 см2);
ξ =0,04.
η=0,98
Окончательно принимаем:
- продольную арматуру – 2Æ18; 2Æ20 А-III (As=11,37 см2);
- поперечную арматуру - Æ6 А-III;
- монтажную арматуру - Æ8 А-III;
Средний пролет.
Сечение балки для расчета принимается тавровое, т.к. полка расположена в сжатой зоне
Определяем несущую способность балки при полностью сжатой полке.
- нейтральная ось расположена в полке и сечение рассматривается как прямоугольное с размерами
ξ =0,04. η=0,98.
Принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ22 А-III (As=7,6 см2 )
- поперечную арматуру - Æ6 А-III
- монтажную арматуру - Æ8 А-III;
Уточняю значение а.
ξ=0,04. η=0,98.
Окончательно принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ22 А-III (As=7,6 см2 )
- поперечную арматуру - Æ6 А-III
- монтажную арматуру - Æ8 А-III;
Расчет арматуры на действие отрицательных моментов в средних пролетах.
Балка рассчитывается как прямоугольная с размерами сечения
ξ =0,18 η=0,91.
Принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ20 А-III (As=6,28 см2);
- поперечную арматуру - Æ6 А-III.
- монтажную арматуру - Æ8 А-III;
Уточняю значение а.
ξ =0,20. η=0,90.
Окончательно принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ20А-III (As=6,28 см2);
- поперечную арматуру - Æ6 А-III.
- монтажную арматуру - Æ8 А-III;
4.Расчет балки по наклонным сечениям.
Опора А
2Æ6 А-III (Asw=0,57 см2)
Конструктивные требования:
при ;
Расчетные требования:
Принимаю шаг поперечных стержней S=140мм
Опора В слева
2Æ6 А-III (Asw=0,57 см2)
;
Конструктивные требования:
при ;
Расчетные требования:
Принимаю шаг поперечных стержней S=150мм
Опора В справа
2Æ6 А-III (Asw=0,57 см2)
;
Конструктивные требования:
при ;
Расчетные требования:
Принимаю шаг поперечных стержней S=150мм
На остальных участках
Принимаю S=450мм
Расчет главной балки
1.Определение действующих сил.
Сила от постоянной нагрузки: где =7000 мм - шаг главных балок;
=2330мм - шаг второстепенных балок;
g = 13,954кН/м- погонная постоянная нагрузка для второстепенной балки;
=750 мм, = 250 мм - размеры сечения главной балки;
=90 мм - толщина плиты;
=25 - объемный вес железобетона;
и - коэффициенты надежности.
От временной нагрузки сосредоточенная сила определится по выражению:
v=38,205кН/м– погонная временная нагрузка для второстепенной балки
Максимальный изгибающий момент – в опоре В
=(-0,267 107,72-0,311 267,44) 7,0= - 783,55 кНм
кНм.
a=70мм
Принимаю
Сила от постоянной нагрузки
От временной нагрузки сосредоточенная сила определится по выражению:
Вычисление ординат объемлющих эпюр М и Q
Таблица №5
| Изгибающие моменты
| Поперечные силы
| от
| от
|
|
|
| от
| от
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0,0
| 0,0
| 0,0
| 0,0
| 7,0
| 0,00
| 0,00
| 0,733
-0,267
| 0,867
0,279
| 0,133
0,546
| 318,05
43,22
| 50,61
-177,41
| 0,33
| 0,244
| 0,289
| 0,045
| 741,84
| 116,57
| 0,67
| 0,156
| 0,244
| 0,088
| 585,17
| -36,36
| 0,85
| -0,075
| 0,038
| 0,123
| -9,41
| -291,20
| -1,267
1,000
| 0,044
1,222
| 1,311
0,222
| -137,19
444,38
| -499,58
58,20
| 1,00
| -0,267
| 0,044
| 0,311
| -137,37
| -801,96
| 1,13
| -0,133
| 0,013
| 0,146
| -85,12
| -382,78
| 1,20
| -0,067
| 0,066
| 0,133
| 68,42
| -304,13
| 1,33
| 0,067
| 0,200
| 0,133
| 429,56
| -193,85
| 0,0
| 0,533
| 0,533
| 142,55
| -142,55
| 1,50
| 0,067
| 0,200
| 0,133
| 429,56
| -193,85
| Для определения реакции
| 3,267
| 3,533
|
|
|
|
кНм.
a=70мм
Окончательно принимаю , т.к.
и
Опора В
ξ =0,41 η=0,80.
Принимаю:
- продольную арматуру - 4Æ30 А-III (As=28,27 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III.
Уточняю значение а согласно рис. 10
ξ =0,41. η=0,80.
Принимаю:
- продольную арматуру - 4Æ30 А-III (As=28,27 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III
Первый пролет.
кНм.
Сечение балки для расчета принимается тавровое, т.к. полка расположена в сжатой зоне
Полка тонкая.
Определяем несущую способность балки при полностью сжатой полке.
- нейтральная ось расположена в полке и сечение рассматривается как прямоугольное с размерами
ξ =0,09. η=0,95.
Принимаю:
- продольную арматуру - 4Æ28 А-III (As=24,63 см2);
- поперечную арматуру - Æ12 А-III.
Уточняю значение а согласно рис. 10.
ξ=0,09. η=0,96.
Окончательно принимаю:
- продольную арматуру - 4Æ28 А-III (As=24,63 см2);
- поперечную арматуру - Æ12 А-III.
- монтажную арматуру - Æ12 А-III.
Средний пролет.
кНм.
ξ =0,06. η=0,97.
Принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ30 А-III (As=14,14 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III.
Уточняю значение а согласно рис. 10.
ξ=0,05 η=0,97.
Принимаю:
- продольную арматуру – 2 Æ30 А-III (As=14,14 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III.
Расчет арматуры на действие отрицательных моментов в средних пролетах.
кНм.
Балка рассчитывается как прямоугольная с размерами сечения
ξ =0,20 η=0,90.
Принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ30 А-III (As=14.14 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III.
Уточняю значение а согласно рис. 10.
ξ =0,22. η=0,9.
Окончательно принимаю:
- продольную арматуру - 2Æ30 А-III (As=14,14 см2);
- поперечную арматуру - Æ10 А-III.
Расчет по наклонным сечениям.
Участок I(опора А)
2Æ12 А-III (As=2,26 см2);
Так как , то необходимо учесть расчетные требования
Конструктивные требования:
при ;
Расчетные требования:
Принимаю шаг поперечных стержней S=300мм
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|