Дополнительные исходные данные

Курсовая работа

«Расчёт монолитного железобетонного перекрытия многоэтажного производственного здания».

Преподаватель: Свистунов В. В.

Студентка гр.184Б: Везбердева К.В.

Нижний Новгород 2015

Содержание

1 Расчёт плиты……………………………………………………………………………….….……4
1.1. Расчётные нагрузки………………………………………………………….……..….……4

1.2. Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты)……….…….…………...…….………5

1.3. Расчёт плиты на прочность по нормальным сечениям…………….….…….…….….5

2 Расчёт второстепенной балки……………………………………………………..……….……7 2.1. Дополнительные исходные данные……….…………………………..……….…………....7

2.2. Расчётные нагрузки………………………………………………………...…….………….7

2.3. Расчётные изгибающие моменты……………………………………...……...….……….8

2.4. Расчётные поперечные силы по граням опор……………………………………...……9

2.5. Расчёт балки на прочность по нормальным сечениям……………………………...…9

2.6. Расчёт арматуры…………………………………………………………………………….. 9

2.7. Расчёт балки на прочность по наклонным сечениям………………………………....11

2.8 Определение длин приопорных участков………………………………………………..13 Библиографический список…………..……………………………………………………………15

Рис.1 План - схема монолитного железобетонного ребристого перекрытия

Расчёт плиты

Требуется рассчитать на прочность плиту монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при разбивке балочной клетки по рис. 2 при следующих исходных данных.

Сетка колонн l´l_к=6,15´5,7м. Коэффициент надежности по ответственности здания g_n=1,0. Нормативная временная нагрузка на перекрытии p_n=18,2кН/м². Бетон тяжелый класса B20. Относительная влажность воздуха помещений не выше 75%. Армирование плиты раздельное, кусками рулонных сеток с рабочей поперечной арматурой.

По рис. 2 S = l:3 =6,15:3=2,05 м. Отношение сторон поля плиты (рис. 2): l₁:l₂=5,7:2,05=2,78>2, т.е. плита является балочной.

Расчетное сопротивление тяжелого бетона класса B20 осевому сжатию при расчете по предельным состояниям первой группы (на прочность) R_b=11,5 МПа с учетом коэффициента условий работы g_b1=1,0, так как в Рп присутствует нагрузка непродолжительного действия величиной более 10% от полной нагрузки.

Предварительно назначаем

толщину плиты h_п=80 мм;

размеры сечения второстепенной балки:

- высоту – h_B=1/12l_к=1/12×5700=475 мм, принимаем h_B=500 мм;

- ширину – b_B=(0,4-0,5)h_B=(0,4-0,5)×500=200-250 мм, принимаем b_B=220 мм.

1. Расчетный пролет плиты

Крайние пролеты: l₁=S-1,5b_B-0,05 м=2,05-1,5×0,22-0,05=1,67 м.

Средние пролеты: l₂=S-b_B=2,05-0,22=1,83 м> l₁=1,67 м.

Рис.2 Расчетные пролёты и армирование монолитной балочной плиты

Расчетные нагрузки

а) Постоянная (с g_¦=1,1):

собственный вес плиты 1,1×0,08×25=2,2 кН/м²;

вес пола и перегородок 1,1×2,5=2,75 кН/м².

Итого постоянная нагрузка: g₀=2,22 +2,75=4,95 кН/м².

б) Временная нагрузка (с g_¦=1,2): p₀=1,2×18,5=22,2 кН/м².

в) Погонная расчетная нагрузка для полосы плиты шириной

1 м при учете g_n=1,0:

q=g_n(g₀+p₀)=1,0×(4,95 +22,2)=27,15 кН/м.

Изгибающие моменты (на 1 м ширины плиты)

Рис. 3 Расчетная схема плиты.

В крайних пролетах:

На вторых с края опорах B:

В средних пролетах:

На средних опорах: M_C=-M₂= - кН×м

Расчет плиты на прочность по нормальным сечениям

Определение толщины плиты производится по M₁= кН×м; b=1000 мм, задаваясь значением x=0,25.

h_п=h₀+a= +34=76,28 мм. Принимаем h_п=80 мм.

Так как она соответствует предварительно принятой величине, пересчёт нагрузки за счет изменения толщины плиты не требуется.

Расчет арматуры (на 1 м ширины плиты)

а) Крайние пролеты.

M₁= кН×м; b=1000 мм.

Принимаем a=24 мм, тогда h₀=h_п-a=80-24=56 мм.

Принята сетка: ; A_s=335 мм² (+5,6%)

или отдельные стержни 8 А400 с шагом 150 мм

Аs=335мм²(+5,6%)

б) Вторые с края опоры B.

M_B= кН×м; b=1000 мм; a=24 мм; h₀=56 мм.

Принята сетка: ; A_s=335 мм² (+11,6%)

или отдельные стержни 8А400 с шагом 150 мм

Аs=335 мм² (+11,6%)

в) Средние пролеты и Средние опоры.

M₂=-M_C= кН×м; b=1000 мм; a=24 мм; h₀=56 мм.

Принята сетка: ; A_s=283 мм² (+9,8%)

или отдельные стержни 6 А400 с шагом 100 мм

Аs=283 мм² (+9,8%)

г) Рабочая арматура верхней сетки на крайней опоре A (см. рис. 3).

A_s³0,50A_s1=0,50×316=158 мм².

Принята сетка: ; A_s=162мм² (+2,5%)

или отдельные стержни 6 А400 с шагом 175 мм

Аs=162мм² (+2,5%)

Расчёт второстепенной балки

Требуется рассчитать на прочность второстепенную балку монолитного железобетонного междуэтажного ребристого перекрытия при разбивке балочной клетки по рис. 2.

Дополнительные исходные данные

Коэффициент снижения временной нагрузки для второстепенной балки к₃=1,0 (по заданию).

Продольная рабочая арматура класса А500 (рис.5, б) с рабочей арматурой также класса А500.Класс поперечной арматуры подбирается из условия экономичности (по расходу материала).

Расчетное сопротивление тяжелого бетона класса В20 с учетом коэффициента условий работы γ_b1=1,0 равно R_b=11,50 МПа, R_bt=0,9 МПа.

Предварительно принятые размеры сечения второстепенной балки: b_В =220 мм; h_В=500мм; шаг балок в осях S = 2,05 м; толщина плиты h_п = 80 мм (см. Пример 1.1). По рекомендациям п. 2.2 настоящих указаний назначаем размеры сечения главной балки:

высоту – h_r = 1/9l = 1/9∙6150=683 мм,

принимаем h_r =700 мм > h_В+150 мм =500+150=650 мм;

ширину – b_Г =(0,4-0,5) h_r =(0,4-0,5)∙700=280-350 мм,

принимаем b_Г =300 мм.

Расчетные нагрузки

Расчетные пролеты:

l₁=l_к-b_Г=5,7-0,3=5,4 м.

а) Постоянная (при γ_f=1,1 и γ_n=1,0).

Расчетную нагрузку g₀ от собственного веса плиты и веса пола и перегородок принимаем по подсчетам, выполненным в Примере 1.1:

g₀=4,95 кН/м²

Расчетная погонная нагрузка от собственного веса ребра балки, расположенного ниже плиты:

g_p=γ_f(h_В-h_П)∙b_В·ρ=1,1∙(0,50-0,08)∙0,22∙25=2,54 кН/м.

Расчетная постоянная нагрузка с учетом коэффициента надежности по ответственности здания γ_n=1,0 равна:

g_p=γ_n∙(g₀∙S+g_P)=1,0∙(4,95 ∙2,05+2,54)=12,69 кН/м

б) Временная расчётная погонная нагрузка (при γ_f=1,2; к₃=1,0 и γ_n=1,0) составит:

р=γ_n∙к₃∙ γ_f р_n∙S=1,0∙1,0∙1.2∙18,5∙2,05=45,51 кН/м.

в) Полная расчетная погонная нагрузка на балку:

q=g+р=12,69+45,51 =58,2 кНм.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: