|
|
Методом послойного суммирования.Расчет производим как в п. 3.1.8, по выражению прил. 2 [1]
где hi – толщина элементарных слоев основания, на которые разделяем грунты ниже подошвы фундамента; максимальное значение Определим дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы уловного фундамента [1]. При p = рII =
Дополнительное давление в уровне подошвы условного фундамента:
Строим эпюры давлений
Коэффициент α определяем по таблице 1 прил.2 [1]; При определении осадки предполагаем, что ниже подошвы условного фундамента залегает тот же слой что и в ИГЭ-5. Все необходимые величины находим и сводим в табл. 6. Таблица 6. Расчет осадки свайного фундамента методом послойного суммирования.
Найдем положение нижней границы сжимаемой толщи. Для этого используем следующее условие [1, прил. 2, п. 6]: Точка 5: Точка 6: Точка 7: По наименьшему расхождению принимаем, что граница сжимаемой толщи проходит через точку 6 (z=Hc=5,7), до которой будем производить суммирование по выражению 1 прил. 2 СНиП [1].
В соответствии с прил.4 СНиП [1] находим предельную осадку для (производственного железобетонного многоэтажного здания с полным каркасом) предельные деформации основания составляют - Smax,u = 8 см. Таким образом, расчетная осадка запроектированного фундамента не превосходит предельную, т.е. 5,43 см < 8 см.
Рис 16. Расчетная схема определения осадки свайного фундамента
Расчет ростверка по прочности Рассчитаем монолитный железобетонный ростверк, изображенный на рис.15, по прочности (несущей способности). Материалом ростверка назначаем бетон тяжелый класс В 20 с Rb = 11,5 МПа, Rbt = 0,9 МПа [8, табл. 13]. Выполним следующие расчеты: а) Расчет на продавливание колонной Для нашего случая схему образования пирамиды продавливания примем по рис. III.15 [19] и чертежу 16б [8] (до внутренней граней свай). Согласно выражению (9.37) [9] условие прочности имеет вид.
N - расчетная продавливающая сила, равная сумме реакций свай за пределами пирамиды продавливания: при нагрузке на 1 сваю:
Коэффициенты
Таким образом,
условие прочности выполняется, прочность на продавливание колонной обеспечена. б) Расчет на продавливание угловой сваей Реактивному давлению со стороны угловой сваи ростверк сопротивляется только по 2 граням опрокинутой пирамиды продавливания (рис.16). Условие прочности в этом случае имеет вид [9, п.9.39]:
где
Таким образом,
условие выполняется, прочность на продавливание угловой сваей обеспечена. в) Расчет на поперечную силу Согласно рекомендациям [13, c.321] в монолитных железобетонных ростверках на действие поперечной силы необходимо проверять наклонные сечения, проходящие от плоскости внутренних граней свай до ближайшей грани подколонника. Расчет производим по выражению (8.15) [10]:
где
Коэффициент m определяем из таблицы на с.184 [10]: при
условие выполняется. Прочность по наклонному сечению обеспечена. г) Расчет на местное сжатие Расчет ростверка на местное сжатие под торцом сборной железобетонной колонны прямоугольного сечения производим по условию:
где
таким образом условие выполняется, прочность ростверка на местное сжатие обеспечена.
Определение проектного отказа для заданных условий Погружения свай. а) Подбор молота для погружения свай Исходные данные: сваи С9-30, mсв=2,05 т, масса наголовника mн=0,1 т, расчетная нагрузка на сваю Nс=536,72кН. Согласно выражению (8.21) [10] определим минимальную энергию удара:
где, а=25 Дж/кН – коэффициент, принятый по п.8.5.2 [10]. Учитывая массу и длину свай, для забивки выбираем трубчатый дизель-молот С-859 с энергией удара Е=27 кДж [10, табл.8.31]. Его характеристики: масса ударной части mу.ч.= 1800 кг, полная масса молота mм=3500 кг. Производим проверку пригодности принятого молота по выражению (8.22) [10]:
таким образом, условие (8,22) [10] выполняется, выбранный молот можно использовать при забивке свай б) Определение проектного отказа Определение проектного отказа сваи, т.е. величины ее погружения при достижении проектного положения за 1 мин работы дизель-молота, производим по выражению (9.10) [9], где Nс=536,72кН;
3.3.12. Определение стоимости варианта Стоимость варианта определяем в ценах 2013 г. (В качестве нормативных документов использованы сборники «Строй Инфо», стоимость определена в ценных 1-го квартала 2013 г.) с учетом стоимости подготовительных работ и материалов. Таблица 9. Объемы работ
Таблица 10. Определение стоимости варианта
Сравнение стоимости Стоимость устройства монолитного ж/б столбчатого фундамента – 186 020руб. Стоимость устройства свайного фундамента – 228 671 руб. Следовательно, устройство монолитного ж/б столбчатого фундамента - экономически выгоднее, чем устройство свайного фундамента. 
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: ©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|
[4]; 
- среднее значение дополнительного вертикального напряжения в i-м слое.
кН/м2.
и 
(см. рис.13)
- вертикальное напряжение от собственного веса грунта, где 
, 
- удельный вес грунта i-го слоя.
и 
определяем по табл. 9.7 [9]:
- расчетная нагрузка на угловую сваю в уровне низа ростверка (с учетом веса ростверка и грунта на его обрезах):
Коэффициенты 
определяем по табл. 9.8 [9]:
- расчетная нагрузка на все находящиеся за пределами сечения сваи от нагрузок в уровне низа ростверка, т.е.
, m=2,5, тогда получаем:
– площадь сечения колонны.
; Ac = 0,30×0,30 = 0,09 м2. Коэффициенты: η = 1500 кН/м2 [15, табл.10]; γg = 1,4 [5, с.30]; М=1,0 – молоты ударного действия [15, п.5.7]; ε2 = 0.2 - коэффициент восстановления удара [9,с.154]; m1 = mу.ч. = 18 кН; m2 = (mсв+mн)g = 21,5кН; m3 = 0 (подбавок).
30 см.
10.Водоотлив