Расчет стабилизированной осадки фундаментов мелкого заложения
(ось А)
Исходные данные:
Фундамент мелкого заложения наружной стены многоэтажного кирпичного жилого дома имеет ширину b= 2 м, длину l = 76.88 м,
глубину заложения d=2,6 м, среднее давление под подошвой р=299.55кПа<R. Инженерно-геологические условия по расчетной вертикали разреза приведены в таблице на графической схеме (рис. 12).
Вычисление ординат эпюры природного давления σzg:
σzgII-III = 0.43·16.5+2.2·18.3=47.36 кПа;
σzgIII-IV: σ=17.06+47.36=64.42 кПа;
σzgIV-V: σ=64.62+10.7·3.7=104 кПа;
σzgv: σ=104+9.7·6=162.2 кПа;
Вычисление ординат эпюры дополнительного (осадочного) давления σzр от сооружения.
Под подошвой: σzp,0=p- σzg,0=299.55-54.76=244.79 кПа;
Ниже подошвы условного фундамента σzp,i= σzp,0∙αi ;
hi≤0.4b=0.4∙2=0.8. Тогда в верхней части сжимаемой толщи примем шаг ξ=0.8, в нижней части-0.4 для более точного определения НГСТ (нижней границы сжимаемой толщи).
| ,м
| αi
| σzp,I, кПа
| hi,м
| 0.2 , кПа
| слои осн-я
|
|
| 1.000
| 244.79
|
|
| подушка
| 0.8
| 0.8
| 0.881
| 215.66
| 0.8
|
| подушка
| 1.3
| 1.3
| 0.725
| 177.47
| 0.5
|
| подушка
| 2.1
| 2.1
| 0.532
| 130.23
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 2.9
| 2.9
| 0.408
| 99.87
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 3.3
| 3.3
| 0.365
| 89.37
| 0.4
| 17.63
| ИГЭ-4
| 3.7
| 3.7
| 0.329
| 80.54
| 0.4
|
| ИГЭ-4
| 4.1
| 4.1
| 0.299
| 73.19
| 0.4
|
| ИГЭ-4
| 4.5
| 4.5
| 0.275
| 67.32
| 0.4
|
| ИГЭ-4
| 4.9
| 4.9
| 0.253
| 61.93
| 0.4
|
| ИГЭ-4
| 5.3
| 5.3
| 0.235
| 57.53
| 0.4
| 21.64
| ИГЭ-5
| 5.7
| 5.7
| 0.219
| 53.67
| 0.4
|
| ИГЭ-5
| 6.5
| 6.5
| 0.193
| 47.31
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 7.3
| 7.3
| 0.173
| 42.29
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 8.1
| 8.1
| 0.156
| 38.19
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 8.9
| 8.9
| 0.142
| 34.64
| 0.8
| 27.26
| ИГЭ-5
| 9.7
| 9.7
| 0.131
| 31.95
| 0.8
| 28.52
| ИГЭ-5
| 10.5
| 10.5
| 0.12
| 29.37
| 0.8
| 29.78
| ИГЭ-5
|
Сжимаемая толща: Н=10.39 м.
Определение деформационных характеристик инженерно – геологических характеристик:
ИГЭ-3-супесь пластичная
Для определения деформационных показателей этого слоя было проведено компрессионное испытание образца с глубины 3м с поверхности.
Построим компрессионную кривую по данным испытаний:
Рис.9. Компрессионная кривая для ИГЭ-3
Коэффициент сжимаемости:
σzg=54.29 кПа e1=0.776;
σzg,полн=299.29 кПа e2=0.756;
кПа-1
Относительный коэффициент сжимаемости:
кПа-1
Модуль деформации:
кПа;
ИГЭ-4- песок мелкий плотный
Для определения деформационных показателей этого слоя было проведено штамповое испытание грунта на глубине 6 м от поверхности.
Построим кривую по результатам испытаний:
σzg=83.89 кПа S1=0.59мм;
σzg,полн=181.96 кПа S2=1.29мм;
Δσz=181.96-83.89=98.07 кПа;
ΔS=1.29-0.59=0.7 мм;
кПа;
Рис.10. График штамповых испытаний ИГЭ-4
ИГЭ-5- суглинок мягкопластичный
Для определения деформационных показателей этого слоя было проведено штамповое испытание грунта на глубине 10 м от поверхности.
Построим кривую по результатам испытаний:
σzg=119.28 кПа S1=2.06 мм;
σzg,полн= 163.66 кПа S2=2.86 мм;
Δσz=163.66-119.28=44.38= кПа;
ΔS=2.86-2.06=0.8 мм;
кПа;
Рис.11. График штамповых испытаний ИГЭ-4
Осадка фундамента мелкого заложения (Ось А)
Рис.12 Схема определения сжимаемой толщи массива грунта
Расчет стабилизированной осадки фундаментов мелкого заложения
(ось Б)
Исходные данные:
Фундамент мелкого заложения наружной стены многоэтажного кирпичного жилого дома имеет ширину b= 2 м, длину l = 76.88 м,
глубину заложения d=2,6 м, среднее давление под подошвой р=359.64 кПа<R. Инженерно-геологические условия по расчетной вертикали разреза приведены в таблице на графической схеме (рис. 13).
Вычисление ординат эпюры природного давления σzg:
σzgII-III = 0.43·16.5+2.2·18.3=47.36 кПа;
σzgIII-IV: σ=17.06+47.36=64.42 кПа;
σzgIV-V: σ=64.62+10.7·3.7=104 кПа;
σzgv: σ=104+9.7·6=162.2 кПа;
Вычисление ординат эпюры дополнительного (осадочного) давления σzр от сооружения.
Под подошвой: σzp,0=p - σzg,0=359.64-54.76=304.88 кПа;
Ниже подошвы условного фундамента σzp,i= σzp,0∙αi ;
hi≤0.4b=0.4∙2=0.8. Тогда в верхней части сжимаемой толщи примем шаг ξ=0.8.
| ,м
| αi
| σzp,I, кПа
| hi,м
| 0.2 , кПа
| слои осн-я
|
|
| 1.000
| 304.88
|
|
| подушка
| 0.8
| 0.8
| 0.881
| 268.59
| 0.8
|
| подушка
| 1.3
| 1.3
| 0.725
| 221.04
| 0.5
|
| подушка
| 2.1
| 2.1
| 0.532
| 162.19
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 2.9
| 2.9
| 0.408
| 124.39
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 3.7
| 3.7
| 0.329
| 100.31
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 4.5
| 4.5
| 0.275
| 83.84
| 0.8
|
| ИГЭ-4
| 4.9
| 4.9
| 0.253
| 77.13
| 0.4
| 20.8
| ИГЭ-4
| 5.7
| 5.7
| 0.219
| 66.77
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 6.5
| 6.5
| 0.193
| 58.84
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 7.3
| 7.3
| 0.173
| 52.74
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 8.1
| 8.1
| 0.156
| 47.56
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 8.9
| 8.9
| 0.141
| 42.98
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 9.7
| 9.7
| 0.130
| 39.63
| 0.8
| 27.88
| ИГЭ-5
| 10.5
| 10.5
| 0.120
| 36.59
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 11.3
| 11.3
| 0.112
| 34.15
| 0.8
|
| ИГЭ-5
| 12.1
| 12.1
| 0.106
| 32.32
| 0.8
| 31.63
| ИГЭ-5
| 12.6
| 12.6
| 0.1
| 30.49
| 0.5
| 32.44
| ИГЭ-5
|
Сжимаемая толща: Н=11.81м.
Осадка фундамента мелкого заложения (Ось Б)
=0.0536 м=5.36 см.
Относительная разность осадок: (53.6-37)/6000=0.00277. Допустимая разность осадок составляет 0.002. Таким образом видно, что каждая из стен проходит по допустимой осадке для данного вида зданий (10см), но разность осадок не проходит. В этом случае стоит увеличить ширину подошвы фундамента внутренней стены здания, что значительно уменьшит ее осадку. Примем для внутренней стены (ось Б) фундаментную подушку ФЛ 24.24-4 с шириной подошвы b=2.4м. Тогда запас по прочности составит более 20%, но разность осадок пройдет по требованиям, так как даже без изменений она не проходит лишь в 3 знаке после запятой. Поэтому перерасчет осадки производить не будем.
Рис.13 Схема определения сжимаемой толщи массива грунта
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|