Расчет и конструирование консоли колонны
Таблица 4 - Значения моментов, принятых к расчету
Способ определения усилий
| Мlкр
| Мlср
| МВ
| МС
| QАп
| QВл
| QВп
| QСл
| С учетом перераспределения
| 159,53
| 133,67
| -159,61
| -90,83
| 207,81
| -148,00
| 189,17
| -205,73
| По упругой схеме
| 164,61
| 127,33
| -228,01
| -194,13
| 150,98
| -220,05
| 202,16
| -183,70
| Приняты к расчету
| 164,61
| 133,67
| -228,01
| -194,13
| 207,81
| -220,05
| 202,16
| -205,73
|
Необходимую расчетную высоту сечения ригеля из бетона класса В25 при определяем по максимальному изгибающему моменту.
При ширине ригеля bр =35 см; x = 0,30
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image366.png)
Расчетная высота определяется:
;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image370.png)
Принимаю .
Размеры колонны bк х hк=300х300мм.
= 207,81-(31,98+37,69)*0,5*0,380 = 194,57 кН*м
= 220,05-(31,98+37,69)*0,5*0,300 = 207,86 кН*м
= 202,16-(31,98+37,69)*0,5*0,300 = 189,97 кН*м
= 205,73-(31,98+37,69)*0,5*0,300 = 193,54 кН*м
= 228,01-202,16*0,5*0,300 = 192,63 кН*м
= 194,13-205,73*0,5*0,300 = 158,13 кН *м
1.3.1 Расчет продольной арматуры
Заменяем сечение ригеля эквивалентным для расчета продольной арматуры.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image386.png)
Рисунок 11 – Замена на эквивалентное сечение
Находим площадь:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image388.png)
Находим приведенную ширину полки bf:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image390.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image392.png)
Рисунок 12 - К расчету продольной арматуры
В качестве продольной арматуры в ригеле использую арматуру периодического профиля класса А500 с .
Крайний ригель, верхняя арматура
192,63кН*м
Определяем значение h0
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image398.png)
Определяем значение коэффициента α:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image400.png)
;
;
, значит, высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента, следовательно, постановка арматуры в сжатой зоне по расчету не требуется.
Определяем требуемое количество арматуры в растянутой зоне:
; ;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image412.png)
Принимаем 3Ø20 А500 ;
Определяем процент армирования:
,следовательно, продольной арматуры поставлено достаточно
Крайний ригель, нижняя арматура
Мlкр =164,61 кН·м
Определяем значение h0
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image398.png)
Определяем значение коэффициента α:
;
;
;
, значит, высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента.
Определяем требуемое количество арматуры в растянутой зоне:
; ;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image428.png)
Принимаем 2Ø20 А500 и 2Ø12 А500 ;
Определяем процент армирования:
,следовательно, продольной арматуры поставлено достаточно.
Средний ригель, верхняя арматура
158,13*м
Определяем значение h0
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image398.png)
Определяем значение коэффициента α:
;
;
;
, значит, высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента.
Определяем требуемое количество арматуры в растянутой зоне:
; ;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image448.png)
Принимаем 3Ø18 А500 ;
Определяем процент армирования:
,следовательно, продольной арматуры поставлено достаточно
Средний ригель, нижняя арматура
Мlср =133,67кН·м
Определяем значение h0
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image398.png)
Определяем значение коэффициента α:
;
;
;
, значит, высота сечения достаточна для восприятия расчетного момента.
Определяем требуемое количество арматуры в растянутой зоне:
; ;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image464.png)
Принимаем 2Ø18 А500 и 2Ø10 А500 ;
Определяем процент армирования:
,следовательно, продольной арматуры поставлено достаточно.
1.3.2 Расчет поперечной арматуры
Крайний ригель
Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image471.png)
где Q - поперечная сила в нормальном сечении элемента; φb1 – коэффициент, принимаемый равным 0,3; ; ; ;
;
Следовательно прочность бетонной полосы между наклонными сечениями обеспечена.
Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия
,
где Q – поперечная сила в нормальном сечении от внешней нагрузки; ;
; , значит, поперечную арматуру необходимо рассчитать.
1) ;
2) ;
3) Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:
;
4) Определяем требуемую интенсивность поперечного армирования:
;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image496.png)
5) Согласно конструктивным требованиям шаг хомутов у опоры не должен превышать
и не должен превышать 300 мм.
;
Назначаем шаг хомутов на опоре ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image502.png)
Согласно конструктивным требованиям шаг хомутов в пролете не должен превышать и не должен превышать 500 мм.
Назначаем шаг хомутов в пролете ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image506.png)
6) Определяем требуемое количество поперечной арматуры:
;
Принимаем хомуты 2Ø10 B500 площадью сечения 157 мм2 с шагом 260 мм у опор и шагом 375 мм в пролете.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image510.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image512.png)
и ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image516.png)
Условия выполняются, значит поперечной арматуры поставлено достаточно.
7) Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечной силы:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image517.png)
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном над наклонной трещиной:
,
где с – длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image521.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image523.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image525.png)
Поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении:
,
где с0 – проекция наклонной трещины на продольную ось:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image529.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image531.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image533.png)
Принимаем с0=с=852 мм.
Определяем поперечную силу в конце опасного наклонного сечения:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image535.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image537.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image539.png)
Прочность наклонного сечения на действие поперечной силы обеспечивается.
Средний ригель
Расчет изгибаемых железобетонных элементов по бетонной полосе между наклонными сечениями производят из условия
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image471.png)
где Q – поперечная сила в нормальном сечении элемента; φb1 – коэффициент, принимаемый равным 0,3; ; ; ;
;
Следовательно, прочность бетонной полосы между наклонными сечениями обеспечена.
Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению производят из условия
,
где Q – поперечная сила в нормальном сечении от внешней нагрузки; ;
; , значит, поперечную арматуру необходимо рассчитать.
1) ;
2) ;
3) Поперечная сила, воспринимаемая бетоном:
;
4) Определяем требуемую интенсивность поперечного армирования:
;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image556.png)
5) Согласно конструктивным требованиям шаг хомутов у опоры не должен превышать
и не должен превышать 300 мм.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image560.png)
Назначаем шаг хомутов на опоре ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image562.png)
Согласно конструктивным требованиям шаг хомутов в пролете не должен превышать и не должен превышать 500 мм.
Назначаем шаг хомутов в пролете ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image566.png)
6) Определяем требуемое количество поперечной арматуры:
;
Принимаем хомуты 2Ø10 B500 площадью сечения 157 мм2 с шагом 260 мм у опор и шагом 380 мм в пролете.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image510.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image570.png)
и ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image516.png)
Условия выполняются, значит поперечной арматуры поставлено достаточно.
7) Проверяем прочность наклонного сечения на действие поперечной силы:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image517.png)
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном над наклонной трещиной:
,
где с – длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image521.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image523.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image525.png)
Поперечная сила, воспринимаемая хомутами в наклонном сечении:
,
где с0 – проекция наклонной трещины на продольную ось:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image529.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image531.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image533.png)
Принимаем с0=с=852 мм.
Определяем поперечную силу в конце опасного наклонного сечения:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image535.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image537.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image539.png)
Прочность наклонного сечения на действие поперечной силы обеспечивается.
1.3.3 Определение мест обрыва стержней продольной арматуры
Места обрыва стержней определяются расчетом, в соответствии с эпюрами моментов при соответствующих схемах загружения ригеля временной нагрузкой. Расстояния от опор ригеля до мест теоретического обрыва стержней определяем графически по эпюрам моментов в масштабе, при условии, что эпюры вычерчены по пяти ординатам в каждом пролете. Из условия надежности анкеровки обрываемые стержни должны быть заведены за место теоретического обрыва на величину w:
и ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image574.png)
В крайних пролетах ригеля в нижней зоне обрываем два стержня диаметром 20 мм, расположенных во втором ряду.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image578.png)
Т.к. то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image584.png)
Т.к. , то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image590.png)
В крайних пролетах ригеля в верхней зоне обрываем один стержень диаметром 20мм.
Т.к. , то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image598.png)
В средних пролетах ригеля в нижней зоне обрываем два стержня диаметром 18 мм, расположенных во втором ряду.
Т.к. ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image604.png)
то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image606.png)
Т.к. , то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image610.png)
В средних пролетах ригеля в верхней зоне обрываем один стержень диаметром 18мм.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image614.png)
Т.к. ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image616.png)
то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image618.png)
Т.к. , то вычисляем по формуле:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image622.png)
Эпюра материалов – приложение Б.
1.4. Расчет колонны
Принимаем к расчету наиболее нагруженную колонну среднего ряда. Расчет колонны производится в наиболее нагруженном сечении – у обреза фундамента. Нагрузку на колонну с учетом ее веса определяем от опирающихся на нее трех вышележащих перекрытий. Колонну рассчитываем как внецентренно сжатый железобетонный элемент со случайным эксцентриситетом.
1)Расчетная длина колонны нижнего этажа:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image624.png)
К расчету принимаю колонну сечением мм из бетона класса В25 с ; с арматурой класса А500 ;
2) Нагрузка на колонну в уровне обреза фундамента:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image636.jpg)
Рисунок 13 – Расчетная схема колонны
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image640.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image642.png)
;
3) Определю коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, ползучесть бетона и гибкость.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image646.png)
Интерполяцией, определим коэффициент φ.
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image648.png)
4) Определю требуемое количество продольной арматуры в колонне:
требуемое количество арматуры нахожу из условия:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image650.png)
Ø12 А500 Aф= 452 мм2.
Из условий сварки, принимаю поперечные стержни в каркасах диаметром 3 мм из стали класса А240. Поперечную арматуру располагаю с шагом для сварных каркасов .
Расчет и конструирование консоли колонны
Принимаем ширину консоли равной ширине колонны . К расчету принимаю консоль из бетона класса В25 с ; с арматурой класса А500 .
Наибольшая нагрузка на консоль колонны . Нагрузка на короткую консоль, входящую в жесткий узел рамной конструкции, принимаем равномерно распределенной по фактической площадке опирания ригеля .
Необходимая длина площадки опирания ригеля на консоль колонны из условия обеспечения прочности ригеля на местное смятие:
;
Минимальный вынос консоли с учетом зазора 60 мм между колонной и торцом ригеля: .
Принимаю вынос консоли 200 мм.
Принимаю .
Напряжение смятия в бетоне консоли под концом ригеля:
;
Следовательно, прочность бетона при смятии обеспечена.
Расстояние от точки приложения опорного давления до грани колонны:
.
Необходимая расчетная высота сечения консоли шириной 30 см у грани колонны:
;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image681.png)
Полная высота консоли у грани колонны . Принимаю высоту консоли 45 см. ;
Высота у свободного края
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image687.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image689.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image691.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image693.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image695.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image697.png)
При условие не выполняется, консоль армируется отогнутыми стержнями и горизонтальными хомутами. В соответствие со СНиП минимальное количество отогнутой арматуры, располагаемой на верхней половине участка от точки приложения опорного давления до примыкания наклонной грани консоли к колонне l1 должно быть не менее
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image701.png)
Принимаем отогнутую арматуру As,ins=2 Ø12A500=226мм2
Прочность короткой консоли с по наклонной сжатой полосе шириной lb=12,5см между опорным давлением ригеля и опорой определяется:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image705.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image707.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image709.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image711.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image715.png)
Значит прочность консоли по наклонной полосе обеспечена.
Необходимое сечение продольной арматуры класса A500 с ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image717.png)
определяется по изгибающему моменту, увеличенному на 25%
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image719.png)
;
;
;
Принимаю продольную арматуру 2Ø12 А500 c ;
Горизонтальные хомуты в пределах высоты консоли ставим из конструктивных соображений Ø3 А240 с шагом . ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image730.png)
Рисунок 14 – Размеры и армирование консоли колонны
1.4.2.Расчет стыка ригеля с колонной.
1) Материалы для сварки: сталь С235, тип электрода Э42, марка проволоки Св-08, расчетное сопротивление металла швов Rwf=180 МПа.
2) Назначаю катет шва: кw=8мм.
3) ;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image736.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image738.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image740.png)
1.5. Расчет фундамента под сборную колонну.
Проектирую под сборную колонну сборный фундамент стаканного типа из бетона класса В20 с ; с арматурой класса А240 ;
Расчетная нагрузка на фундамент при расчете по I группе предельных расстояний:
, при расчете по II группе предельных состояний , где - усредненный коэффициент надежности по нагрузке.
Необходимая площадь подошвы фундамента при расчетном сопротивлении грунта и глубине заложения фундамента ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image758.png)
;
Размеры сторон квадратного сечения: принимаю размеры a и b кратно 300 мм : а = b = 2,1 м.
Реактивное значение отпора грунта .
Из расчета на продавливание колонной фундамента найду Но:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image766.png)
Определяю высоту фундамента . Принимаю h0=420мм, Hf=500мм
Определим высоту погружения колонны:
Необходимая высота анкеровки арматуры из условия обеспечения анкеровки арматуры колонны в стакане фундамента при диаметре стержней 12 мм:
;
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image772.png)
Чтобы не производить расчет под стаканом на продавливание принимаю, что высота от дна стакана до подошвы фундамента 250 мм > 200 мм. Таким образом, высота фундамента получается .
Принимаю высоту фундамента кратно 100 мм .
Фундамент проектирую одноступенчатый с высотой ступени 300мм.
Произведу расчет на продавливание всего фундамента:
Произведу расчет прочности нижней ступени на продавливание:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image778.png)
Продавливающая сила:
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image780.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image782.png)
Условие выполняется, прочность ступени фундамента обеспечена
Определю требуемое количество арматуры:
Изгибающие моменты от реактивного давления грунта в сечениях фундамента по граням колонны и по грани уступов:
;
;
Определю необходимое сечение продольной арматуры у подошвы фундамента в продольном и поперечном направлении.
;
;
Принимаем сварную сетку из стержней диаметром 5 мм с шагом 400 мм в обоих направлениях. Ø .
Принимаю сварную сетку ![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image796.png)
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image798.png)
Рисунок 15– Схема фундамента
![](https://konspekta.net/stydopediaru/baza2/594814523517.files/image800.png)
Рисунок 16 – План фундамента и схема его армирования
2 Спецификация арматурных изделий
Таблица 5 – Спецификация арматурных изделий
Поз.
| Обозначение
| Наименование
| Кол.
| Масса, кг
|
|
| Сборная плита П-1
|
| 48,34
|
|
| |
|
|
|
| Каркасы плоские
|
|
|
|
| К-1
|
| 37,11
|
|
| Ø16 А500 l=5980 ГОСТ 5781-82
|
| 9,44
|
|
| Ø8 В500 l=5980 ГОСТ 5781-82
|
| 2,36
|
|
| Ø3 В500 l=230 ГОСТ 5781-82
|
| 0,57
|
|
| Сетки
|
|
|
|
| С-1
|
| 4,84
|
|
|
ГОСТ Р 52544-2006
|
| 2,2
|
|
| Детали
|
|
|
|
| П-1
|
|
|
|
| Ø12 А240 l=1800 ГОСТ 5781-82
|
| 6,394
|
|
|
|
|
|
|
| Ригели Р-1 и Р-2
|
| 250,40
|
|
| |
|
|
|
| Плоские каркасы
|
|
|
|
| К-1
|
| 125,482
|
|
| Ø20А500 L=5105ГОСТ Р 52544-2006
|
| 25,18
|
|
| Ø20А500 L=5105ГОСТ Р 52544-2006
|
| 25,18
|
|
| Ø10 В500 L=550 ГОСТ 5781-82
|
| 5,09
|
|
| Ø10 В500 L=370 ГОСТ 5781-82
|
| 0,46
|
|
| Ø6 А240 L=320 ГОСТ 5781-82
|
| 0,071
|
|
| Ø12А500 L=2685ГОСТ Р 52544-2006
|
| 4,77
|
|
| Ø20А500 L=805 ГОСТ Р 52544-2006
|
| 1,99
|
|
| К-2
|
| 112,68
|
|
| Ø18А500 L=5170ГОСТ Р 52544-2006
|
| 20,66
|
|
| Ø18А500 L=4830ГОСТ Р 52544-2006
|
| 19,30
|
|
| Ø10 В500 L=550 ГОСТ 5781-82
|
| 7,09
|
|
| Ø10 В500 L=370 ГОСТ 5781-82
|
| 0,91
|
|
| Ø6 А240 L=320 ГОСТ 5781-82
|
| 0,14
|
|
| Ø10А500 L=2367 ГОСТ 5781-82
|
| 2,92
|
|
| Ø18 А500 L=1770 ГОСТ 5781-82
|
| 3,54
|
|
| Ø18 А500 L=892 ГОСТ 5781-82
|
| 1,78
|
|
| Детали
|
|
|
|
| П-1
|
|
|
|
| Ø12 А240 l=1300 ГОСТ 5781-82
|
| 4,262
|
|
| МД-1
|
|
|
|
| --- 140х250х10 ГОСТ 19903-74*
|
| 8,19
|
|
|
|
|
|
|
| Колонна К-1
|
| 40,32
|
|
| |
|
|
|
| Пространственный каркас
|
|
|
|
| К-1
|
| 25,88
|
|
| Ø12А500 L =7180ГОСТ 5781-82
|
| 25,50
|
|
| Ø3 А240 L=260 ГОСТ 5781-82
|
| 0,38
|
|
| Плоский каркас
|
|
|
|
| К-2
|
| 3,55
|
|
| Ø18 А500 L=1540ГОСТ 5781-82
|
| 3,077
|
|
| Ø6 А240 L=660 ГОСТ 5781-82
|
| 0,293
|
|
| Ø6 А240 L=400 ГОСТ 5781-82
|
| 0,089
|
|
| Ø6 А240 L=390 ГОСТ 5781-82
|
| 0,087
|
|
| Сетки
|
|
|
|
| С-1
|
|
|
|
|
ГОСТ Р 52544-2006
|
| 1,29
|
|
| С-2
|
|
|
|
|
ГОСТ Р 52544-2006
|
| 0,28
|
|
| Детали
|
|
|
|
| П-1
|
|
|
|
| Ø12 А240 L=1000 ГОСТ 5781-82
|
| 1,776
|
|
| МД-2
|
|
|
|
| --- 150х300х10 ГОСТ 19903-74*
|
| 7,02
|
|
| МД-3
|
|
|
|
| --- 95х95х10 ГОСТ 19903-74*
|
| 0,704
|
|
|
|
|
|
|
| Фундамент Ф-1
|
| 5,54
|
|
| |
|
|
|
| Сетки
|
|
|
|
| С-1
|
|
|
|
|
ГОСТ Р 52544-2006
|
| 3,54
|
|
| С-2
|
|
|
|
|
ГОСТ Р 52544-2006
|
| 2,00
|
|
|
|
|
|
Список использованной литературы
1. Проектирование и расчет железобетонных и каменных конструкций. Попов Н. Н., Забегаев А. В. М.: Высшая школа. 1989-400 с.
2. Железобетонные конструкции. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Общий курс: М.: Стройиздат. 1985- 728с.
3. Примеры расчета железобетонных конструкций. А.П.Мандриков. Москва Техиздат. 2007
4. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции.
Основные положения. Госстрой России: М. 2004-21с.
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|