Расчётные сочетания усилий

Полученные в результате статического расчёта усилия в раме запишем по сечениям в сводную таблицу. Так как рама проектируется с симметричными стойками, то соберём усилия на одну стойку. При этом будем учитывать, что сила поперечного торможения может быть приложена к любой из стоек вправо или влево.

Для расчета анкерных болтов необходимо найти расчетное сочетание М_max при наименьшем значении нормальной силы N_min. При этом значение усилия от постоянных нагрузок необходимо умножить на коэффициент

Из таблицы выберем наиболее неблагоприятное расчётное сочетание усилий.

Таблица 6.1 -Сводная таблица усилий в левой стойке

№ загружения	Вид загружения	Коэффициент сочетаний	Верхняя часть стойки	Нижняя часть стойки
Узел В	Узел С	Узел С	Узел А
М₄ кН·м	N₄ кН	М₃ кН·м	N₃ кН	М₂ кН·м	N₂ кН	М₁ кН·м	N₁ кН	Q_а- кН

	Собственный вес покрытия	1,0	-233,3	337,3	-155,1	359,7	-56,2	359,7	171,9	449,5	-16,2
	Снег	1,0	-387,6	558,8	-254,2	558,8	-100,6	558,8	288,6	558,8	-27,6
0,9	-348,9	503,0	-228,8	503,0	-90,5	503,0	259,7	503,0	-24,8
	Давление кранов, тележка слева	1,0	-31,2	-	154,0	-	-405,9	-1119,9	133,1	-1119,9	-38,2
0,9	-28,1	-	138,6	-	-365,3	-1007,9	119,8	-1007,9	-34,4
	Давление кранов, тележка справа	1,0	-50,4	-	57,1	-	-156,3	-426,8	147,9	-426,8	22,0
0,9	-45,4	-	51,4	-	-140,6	-384,1	133,1	-384,1	19,8
	Поперечное торможение на левой стойке	1,0		-		-		-		-
0,9		-		-		-		-
	Поперечное торможение на правой стойке	1,0		-		-		-		-
0,9		-		-		-		-
	Ветер слева	1,0	283,1	-	100,0	-	100,0	-	-1341,8	-	156,2
0,9	254,8	-	90,0	-	90,0	-	-1207,6	-	140,6
	Ветер справа	1,0	-284,9	-	-67,4	-	-67,4	-	1109,2	-	117,6
0,9	-256,4	-	-60,7	-	-60,7	-	998,3	-	105,8

Таблица 6.2 - Основные расчётные сочетания усилий в левой стойке

Усилия	№загруже-ния х	Верхняя часть стойки	Нижняя часть стойки
Узел В	Узел С	Узел С	Узел А
М₄ кН·м	N₄ кН	М₃ кН·м	N₃ кН	М₂ кН·м	N₂ кН	М₁ кН·м	N₁ кН	Q_- кН

+М_max N_cor	№ х	(1,7)х1,0	(1,3,5)х1,0+7х0,9	(1,7)х1,0	(1,8)х1,0+2х0,9+ (3,5)х0,7
	+49,8	-337,3	+143,6	-359,7	+43,8	-359,7	+1712,7	-1736,4	+63,2
-М_max N_cor	№ х	(1,2)х1,0+8х0,9+ (3,5)х0,7	(1,2)х1,0+8х0,9	(1,3,5)х1,0+2х0,9+ 8х0,7	(1,7)х1,0
	-925,95	-896,1	-470	-918,5	-654,48	-1982,6	-1169,9	-449,5	+104,4
N_max +M_cor	№ х	(1,2)х1,0+7х0,9	(1,2)х1,0+3,5х0,9+ 7х0,7	(1,3,5)х1,0+2х0,9+ 7х0,7	(1,3,5)х1,0+2х0,9+ 8х0,7
	-366,1	-896,1	-151,4	-918,5	-427,9	-1982,6	+1453,5	-2072,4	-16,0
N_max -M_cor	№ х	(1,2)х1,0+8х0,9+ (3,5)х0,7	(1,2)х1,0+8х0,9	(1,3,5)х1,0+2х0,9+ 8х0,7	(1,3,5)х1,0+2х0,9+ 7х0,7
	-925,95	-896,1	-470	-918,5	-654,48	-1982,6	-487,0	-2072,4	+49,2
N_min ±M_cor	№ х				(1,7)х1,0
							-1169,9	-449,5
Q_max	№ х							(1,7)х1,0+4,6х0,9
									+163,4

Конструктивный расчет колонны

Исходные данные

Требуется подобрать сечение сплошной верхней и сквозной нижней частей колонны однопролётного производственного здания (ригель имеет жёсткое сопряжение с колонной). Расчётные усилия указаны в табл. 3:

для верхней части колонны в узле (В)М= -925,95 кН∙м, N=-896,1 кН.

для нижней части колонны N₁= -1736,4 кН; М₁= 1712,7 кН∙м(изгибающий момент догружает шатровую ветвь); N₂=-1982,6 кН; М₂= -654,5 кН∙м (изгибающий момент догружает подкрановую ветвь); Q_max= 163,4 кН.

Соотношение жёсткостей верхней и нижней частей колонны l_в/l_н=0,157; материал колонны – сталь марки С 245R_y =240 МПа при t=2…20 мм.

Определение расчётных длин колонн

Определение расчетных длин колонны. (Приложение 6 [1])

Расчетные длины колонны в плоскости рамы:

= 0,45

#G0 #G0 =1,88

= 0,64

#G0 для нижней части колонны

для верхней — 1,931∙4,88/0,64 =14,853м

Коэффициент находится по приложению И4 [1], т.к. в однопролетной раме с жестким сопряжением ригеля с колонной верхний конец колонны закреплен только от поворота