Расчет спиральной камеры круглого сечения
Исходные данные R2, b3, HT, Q`, n берутся из примеров расчета размеров рабочего колеса, профилирование меридионального сечения и лопаток рабочего колеса.
Радиус контрольной цилиндрической поверхности

Ширина входа в спираль с учетом осевого перемещения рабочего колеса

Вспомогательный коэффициент

Радиусы круглых сечений спиральной камеры, м

Расстояние от оси колеса до оси спиральной камеры, м

Расстояние от оси колеса до наружной стенки спиральной камеры, м

Профилирование проведем в табличной форме
Расчет характеристик круглых сечений спиральной камеры
φi, град
|
|
|
|
|
|
| 0,000428
| 0,008773
| 0,009200
| 0,099200
| 0,108401
|
| 0,000855
| 0,012407
| 0,013262
| 0,103262
| 0,116524
|
| 0,001283
| 0,015195
| 0,016478
| 0,106478
| 0,122955
|
| 0,00171
| 0,017546
| 0,019256
| 0,109256
| 0,128512
|
| 0,002138
| 0,019617
| 0,021754
| 0,111754
| 0,133509
|
| 0,002565
| 0,021489
| 0,024054
| 0,114054
| 0,138109
|
| 0,002993
| 0,023211
| 0,026204
| 0,116204
| 0,142407
|
| 0,003421
| 0,024813
| 0,028234
| 0,118234
| 0,146468
|

Рис.4 Построение спиральной камеры круглого сечения
Расчет диффузора спиральной камеры
Диаметр нагнетательного трубопровода насосной установки

где V=3…5 – скорость жидкости в трубопроводе, .

По значению м выбираем ближайший больший диаметр из ряда стандартных размеров трубопровода из нержавеющей стали .
Длина диффузора

где - площадь поперечного сечения трубопровода
- площадь поперечного сечения спиральной камеры
- угол раскрытия



Расчет объемных потерь в уплотнениях насоса
5. Расчет объемных потерь в уплотнениях насоса
| Определяем размеры уплотнения
Принимаем величину радиального зазора b = 0.00035 м
Определяем коэффициент расхода жидкости при истечении через щель уплотнения

где λ – коэффициент, учитывающий трение жидкости о стенки щели
λ = 0,04…0,06
l – длина щели, м

Определяем перепад напора на концах уплотнения рабочего колеса со стороны входа при нормальном состоянии уплотнения, м

где Н1ТП – потенциальный напор рабочего колеса, м
R2 – наружный радиус колеса, м
Ry – наружный радиус уплотнительного кольца, м,


где КР – коэффициент реактивности

где u2 – окружная скорость при выходе из колеса, м/с



Определяем расход жидкости через кольцевое отверстие уплотнения

Определяем величину протечек через сальники и дренаж сальников

Определяем объемные потери насоса

Определяем объемный КПД насоса

Полученное значение совпадает с его величиной, определенной в гидравлическом расчете с погрешностью менее 10%
Уравновешивание гидравлической осевой силы
6. Уравновешивание гидравлической осевой силы
| 6.1 Определение основных характеристик разгрузочного отверстия
Протечки через загрузочные отверстия в первом приближении принимаются равными протечкам через уплотнение

Скорость жидкости в разгрузочном отверстии принимается равной скорости потока на входе в рабочее колесо

Диаметр разгрузочного отверстия

Расчет мощности на валу центробежного насоса
Определяем механические потери в насосе

где 7. Расчет мощности на валу центробежного насоса
| - потери мощности на трение наружной поверхности колеса с жидкостью.
k = 1,08….1,1 – коэффициент, учитывающий дополнительные потери на трение в подшипниках и сальниках.

где - потери мощности на трение боковых поверхностей дисков.
- потери мощности на трение цилиндрической части обода.


где Re = 7·106 – число Рейнольдса
b – ширина цилиндрической поверхности обода.



Подводимая к насосу мощность

Принимаем трехфазный асинхронный двигатель 4А132М2У3
ТУ 16-525.564-84 мощностью 11 кВт; частотой вращения 2900 об./мин.
Механический КПД насоса

Расчет на прочность основных элементов центробежного насоса
8. Расчет на прочность основных элементов центробежного насоса
| 8.1 Расчет вала
Расчет внешних нагрузок
Определяем осевое усилие

где Рос – осевое усилие, Н;
Рос1 – сила, действующая на диск колеса, Н;
Рос2 – сила, действующая на торец вала, Н;
Рос3 – сила, обусловленная давлением потока всасываемой жидкости на колесо.



где g = 9.81 м/с2 – ускорение свободного падения;
ρ – плотность перекачиваемой жидкости, для пресной воды
ρ = 1000 кг/м3;
Н – напор, развиваемый насосом, м. вод. ст. ;
D2 – диаметр окружности выхода колеса, м;
dв – диаметр вала в районе сальника, м. Принимаем на 10-15 мм больше по конструктивным соображениям, согласно ряда стандартных чисел.
- напор всасывающей линии, м. вод. ст. ;

где ра = 101·103 – атмосферное давление, Па;
φ = 1,15….1,5 – коэффициент запаса;

где с = 900 – кавитационный коэффициент быстроходности.





Определяем радиальное усилие

Где k = 0,36 – коэффициент для максимального значения радиальной силы;
-ширина колеса на выходе

где b2– ширина лопатки на выходе;
δ1, δ2 – толщина дисков колеса, м.


Определяем усилие от массы рабочего колеса

где ρ – плотность материала рабочего колеса, для бронзы – 8700 кг/м3
Vk – объем материала рабочего колеса, м3 .

где - объем, описанный ступицей, м3

- объем диска колеса, м3

- объем покровного диска, м3

где k – коэффициент, учитывающий конусность покровного диска




- объем лопаток рабочего колеса, м3

где δ3 – толщина лопатки, принимаемая равной 0,8 от толщины диска колеса.

- объем посадочного отверстия, м3



Определяем усилие от массы полумуфты

где m – масса полумуфты, кг.
Т.к. масса рабочего колеса менее 10 кг ( и частота вращения до 3000 об/мин, то влиянием остаточной динамической неуравновешенностью и величиной МЦ можно пренебречь и не вводить в дальнейший расчет.
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2025 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|