Сделай Сам Свою Работу на 5

Компенсация реактивной мощности





Выбор распределительной сети

Электрическая сеть – совокупность электроустановок для передачи и распределения электрической энергии, состоящая из подстанций, распределительных устройств, токопроводов, воздушных и кабельных линий электропередачи, работающих на определенной территории. Сети бывают цеховые и распределительные, замкнутые и разомкнутые. Замкнутые сети получают питание от нескольких источников, имеют в структуре замкнутые контуры. ЭСН конкретного электроприемника может происходить разными путями. В замкнутых сетях токи к.з., как правило выше, чем в разомкнутых. Система защит сложнее, но сети обладают большей надежностью.

Незамкнутые сети бывают двух видов:

1 – радиальные

2 – магистральные

Определяем критерий для определения выбора магистральной или радиальной сети:

Критерий Значение Рекомендуемый тип распределительной сети
1. Число потребителей n=32 nЭ=19 М
2. Расчетные токи отдельных элетроприемников 12-113 12-62 Р
3. Диапазон Ррасч. отдельных потребителей 45/5 9 к 1 Р
4. Геометрия цеха Прямоугольник есть помещение для РУ Р

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП 1400610 65ВТВ 410703 ЭиЭ 03 06 15  



При расчете критериев наиболее целесообразна радиальная схема электроснабжения. В данном случае есть помещение РУ из которого будут запитаны все станки и 2 РП сварочные аппараты и гальванические ванны. Так как сварочное и станочное оборудование запитывается отдельно потому что типы резкопеременной нагрузки и спокойной нагрузки смешивать нельзя. По рассчитанным критериям наиболее целесообразна радиальная схема электроснабжения, при этом все потребители разбиваются на группы по территориальному или функциональному признаку. Отдельные электроприемники подключаемые к одному РП должны быть соизмеримой мощности (не более 2:1). Допускается из потребителей малой мощности образовывать малые группы запитанные от одного коммутационно – защитного аппарата.

Компенсация реактивной мощности



Реактивная мощность характеризует интенсивность обмена энергией между источником питания и реактивными элементами (индуктивной и емкостной нагрузкой). При больших объемах реактивной мощности необходимо предусматривать компенсацию реактивной мощности.

Необходимо выбрать компенсирующее устройство таким образом, чтобы cos φ ср. был на уровне 0,95.

Определим величины Qк мощности компенсирующего устройства:

0,76

Выбираем тип компенсирующего устройства:

-централизованная батарея конденсаторов т.к. по условиям потребители цех обработки корпусных деталей относятся ко 2 и 3 категории потребителей по надежности электроснабжения используем двух трансформаторную.

 

Уточняем расчетную и среднюю нагрузки:

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП 1400610 65ВТВ 410703 ЭиЭ 03 06 15  

 


 

 

6

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП 1400610 65ВТВ 410703 ЭиЭ 03 06 15  
Выбор числа и мощности силовых трансформаторов

Требуется определить число и мощность силовых трансформаторов при следующих условиях:

Sр=652,2 кВА -расчетная мощность

Sср=212,2 кВА -средняя мощность

К1,2=0.8 -число потребителей 2 и 3 категории

КQдоп=1,4 -аварийный коэфф.

n=2 -число трансформаторов, т.к. потребители 2 и 3 категории

 

Находим Sтр-ра:

 

Проверяем на аварийную перегрузку:



Стандартный меньший трансформатор из стандартного ряда 400 кВА

КQ= что меньше чем 1,4 значит трансформатор по условиям подходит.

 

Намечаем к установке два возможных варианта: трансформатор 400 кВА и ближайший больший из стандартного ряда 630 кВА.

 

Из паспортных данных трансформаторов выписываем их характеристики

Тип Sм кВА ΔPх.х. кВт ΔРк.з. кВт Uк.з. % ί х.х. %
ТМ-400/10/0.4 1.05 5.5 4.5 2.1
ТМ-630/10/0.4 1.56 7.6 5.5

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Определяем потери в трансформаторах:

Для ТМ-400 кВА

где Кип – коэфф. использования потерь 0,05 (5%)

 

Для ТМ-630 кВА

Сводим полученные расчетные данные в таблицу:

Расчетные значения ТМ-400 ТМ-630
8,4 12,6
34,65
1,47 2,19
5,92 8,23

 

Определяем общие потери в трансформаторах:

 

Для ТМ-400 кВА:

 

где = =0,27

 

Для ТМ-630 кВА:

 

где =

 

 

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Сводим полученные расчетные данные в таблицу:

Расчетные значения ТМ-400 ТМ-630
27% 17%
3,37 4,62

 

 

Вывод: трансформатор меньшей мощности ТМ-400 кВА обладает меньшими потерями по сравнению с трансформатором ТМ-630 кВА, его и принимаем к установке т.к. его установка является экономически выгодной. ТМ-400 кВА обладает существенно меньшей стоимостью, кроме того расходы на эксплуатацию в дальнейшем будут значительно сокращены т.к. он содержит меньший объем трансформаторного масла.

 

 

7.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Расчет сечения проводников

7.1Определим суммарные токи оборудования цеха.

 

 

н.п\п наименование Рн кВт n шт. Iн.общ.
сварочные аппараты 213,9109 855,6434
гальванические ванны 50,03763 250,1881
вентиляторы 19,0143 38,0286
продольно - фрезерные станки 18,5 54,11762 108,2352
горизонтально - расточные станки 35,10332 70,20664
агрегатно - расточные станки 10,5 30,71541 92,14622
плоскошлифовальные станки 12,5 36,56596 73,13192
краны консольные поворотные 7,2 27,38059 136,903
токарно - шлифовальный станок 7,5 21,93958 65,81873
Радиально сверлильные станки 6,5 19,0143 76,0572
алмазно расточные станки 14,62638 29,25277
  157,7   522,4259 1795,612

 

Суммарная номинальная мощность оборудования цеха Pн.сумм.=533кВт

7.2Определяем сечение вводного питающего кабеля длинной 0,8км

 

Определяем расчетный I для высокой стороны 6кВ:

 

Таб. 1.3.15 ПУЭ

Выбираем проводник сечением q=25мм², для него Iдоп=90 А

 

В соответствии с ПУЭ п. 1.3.28 кабель нужно проверять также по экономической плотности тока.

Проверяем сечение проводника по экономической плотности тока q≥qэк:

 

qэк =

так как q<qэк согласно ПУЭ пункта 1.3.25 округляем qэк до ближайшего стандартного сечения из Таб. 1.3.6 ПУЭ q=35мм²

 

Выбираем кабель ЦААШв 3х35

Проверяем на просадку U:

Z1=0,52 Ом/км

Х1=0,087 Ом/км

R=Z1*L=0,52*800/1000=0,416

Х=Х1*L=0,087*800/1000=0,07

Находим падение напряжения в кабеле:

=77,071* =32,512 В

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

 

Изм.Изм.
ЛистЛист
№ докум.№ докум.
ПодписьПодпись
ДатаДата
ЛистЛист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15 КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Вывод: выбранный кабель проходит по условиям экономической плотности тока. К установке выбираем кабель ЦААШв 3х35

 

Силовые кабели ЦААШв с пропитанной бумажной изоляцией предназначены для передачи и распределения электрической энергии в стационарных установках для сетей на напряжение 1-6 и 10 кВ. Конструкция позволяет эксплуатироваться в сетях постоянного тока при значениях напряжения в 2,5 раза больше номинального значения переменного напряжения.

Прокладка осуществляется в земле (траншеях) с низкой и средней коррозионной активностью, в шахтах, не опасных по газу и пыли, если кабель при эксплуатации не подвергается растягивающим усилиям, в помещениях (туннелях), производственных помещениях, в т.ч. пожароопасных, каналах, коллекторах, по эстакадам и мостам при наличии опасности механических повреждений.

КОНСТРУКЦИЯ

1. Жила - мягкая алюминиевая секторная проволока, с заполнением промежутков между жилами жгутами из бумаги.

2. Экран - лента электропроводящей бумаги.

3. Изоляция - бумага, пропитанная вязким составом, для кабелей с индексом "Ц" пропитанная нестекающим составом.

4. Поясная изоляция - бумага, пропитанная вязким составом, для кабелей с индексом "Ц" пропитанная нестекающим составом.

5. Оболочка - выпрессованная алюминиевая оболочка.

6. Защитный покров - битумный слой, лента ПЭТ-Э пленки и выпрессованная ПВХ оболочка.

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Рабочая температура от -50 до +50°С

Номинальное напряжение для кабеля ЦААШв 6 кВ и 10 кВ

Прокладка (монтаж) этой группы кабелей (кабель силовой) допускается (без предварительного прогрева) при температуре окружающего воздуха не ниже 0°С

Минимальный радиус изгиба, при прокладке: 25 диаметров кабеля

Запрещается сгибать многожильный в свинцовой оболочке кабель при прокладке радиусом менее: 15 диаметров кабеля

Длительно допустимая температура нагрева жил: 1 и 6 кВ - 80°С.

Предельная температура нагрева жил в режиме перегрузки: 1 и 6 кВ - 105°С.

Напряжение для испытания (переменное, частота 50 Гц, время испытания 10 минут) для кабеля ЦААШв: 6 кВ-используется 17 кВ.

Максимально допустимая температура нагрева жил при токах короткого замыкания: 6 и 10 кВ - 200°С,

МАССОГАБАРИТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

Число жил и сечение, мм2 Номинальная толщина изоляции жил, мм Номинальная толщина свинцовой оболочки, мм Номинальный наружный диаметр, мм Расчетная масса кабеля, кг/км
  6 кВ 6 кВ 6 кВ 6 кВ
3х35 2,0 1,3 29,7

 

 

7.3Определяем сечение сетевого кабеля.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Так как Iн.общ.= 1795,612 А и РУ находиться в непосредственной близости с трансформаторной подстанцией целесообразно будет выбрать питающие шины.

 

Iр=∑Iн=1796 А

 

Шины выбираем из условия Iр < Iн

Из таблицы 1.3.31 ПУЭ выбираем медные шины размером 100х6 мм с Iдоп.=1810А

Выбираем шину ШМТ 100х6

 

7.4Выбор кабеля для РП-1 питания гальванического участка и вентиляторной.

наименование Рн кВт n шт. Рн.общ. кВт
гальванические ванны
вентиляторы
Итого:

 

Определяем Iном для РП-1 Рн=141кВт:

Iн= = = 357,469 А

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

 

Определяем Iрасч.

=357,469А

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=357,469А

q=120

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=0,153 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,0602 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=0,153*34,4/1000=0,0053 Ом

Х=Х1*L=0,0602*34,4/1000=0,0021 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения РП-1 выбираем кабель ВВГ 4х120

 

7.5Выбор кабеля для гальванической ванны(5)

 

Определяем Iном гальванической ванны с Рн=25кВт:

Iн= = = 114,09 А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=114,09

q=35

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=0,52 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,0637 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=0,52*12,8/1000=0,0067 Ом

Х=Х1*L=0,0637*12,8/1000=0,0008 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения гальванической ванны выбираем кабель ВВГ 4х35мм2.

Расчет был произведен для гальванической ванны №5 наиболее удаленной от РП-1. Проверять просадку напряжения для гальванических ванн №6,7,8,9 не требуется так как протяженность кабеля будет меньше, а следовательно и будет меньше 5%. Поэтому для питания всех гальванических ванн выбираем кабель ВВГ 4х35мм2.

 

 

7.6Выбор кабеля для вентилятора (10)

 

Определяем Iном вентилятора с Рн=8кВт:

Iн= = = 19,02 А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=19,02А

q=2,5

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=4,6*17,12/1000=0,079 Ом

Х=Х1*L=0,095*17,12/1000=0,0017 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения гальванической ванны выбираем кабель ВВГ 4х2,5мм2.

Расчет был произведен для вентилятора №10 наиболее удаленной от РП-1. Проверять просадку напряжения для кабеля вентилятора №11 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания второго вентилятора выбираем кабель ВВГ 4х2,5мм2.

 

7.7Выбор кабеля для сварочного аппарата (4)

 

Определяем Iном вентилятора с Рн=45кВт:

Iн= = = 214 А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=214А

q=95

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=0,194 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,0602 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=0,194*15/1000=0,003 Ом

Х=Х1*L=0,0602*15/1000=0,0009 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения сварочного аппарата выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Расчет был произведен для сварочного аппарата №4 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей сварочных аппаратов №1,2,3 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания сварочных аппаратов №1,2,3 выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.

 

7.8Выбор кабеля для крана консольного поворотного (23)

 

Определяем Iном крана консольного поворотного с Рн=7,2кВт:

Iн= = = 28 А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=24А

q=4

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=4,6*49,22/1000=0,227 Ом

Х=Х1*L=0,095*49,22/1000=0,0047 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения крана консольного поворотного выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Расчет был произведен для крана консольного поворотного №23 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей кранов консольных поворотных №19,20,21,22 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания кранов консольных поворотных №19,20,21,22 выбираем кабель ВВГ 4х95мм2.

 

7.9Выбор кабеля для плоскошлифовального станка (18)

 

Определяем Iном крана плоскошлифовального станка с Рн=12,5кВт:

Iн= = = 37А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=37А

q=6

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=3,07 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,09 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=3,07*55,64/1000=0,1708 Ом

Х=Х1*L=0,09*55,64/1000=0,005 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения плоскошлифовального станка выбираем кабель ВВГ 4х6мм2. Расчет был произведен для плоскошлифовального станка №18 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей плоскошлифовального станка №17 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания плоскошлифовального станка №17 выбираем кабель ВВГ 4х6мм2.

 

7.10Выбор кабеля для агрегатно - расточного станка (16)

 

Определяем Iном агрегатно - расточного станка с Рн=10,5кВт:

Iн= = = 31А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=31А

q=4

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=4,6*40,66/1000=0,187 Ом

Х=Х1*L=0,095*40,66/1000=0,0039 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения агрегатно - расточного станка выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Расчет был произведен для агрегатно - расточного станка №16 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей агрегатно - расточных станков №24,25 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания агрегатно - расточных станков №16,24,25 выбираем кабель ВВГ 4х4мм2.

 

 

7.11Выбор кабеля для горизонтально - расточного станка (15)

 

Определяем Iном горизонтально - расточного станка с Рн=12кВт:

Iн= = = 35,1А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=35,1А

q=6

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=3,07 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,09 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=3,07*34,24/1000=0,1052 Ом

Х=Х1*L=0,09*34,24/1000=0,0031 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения горизонтально - расточного станка выбираем кабель ВВГ 4х6мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  
Расчет был произведен для горизонтально - расточного станка №15 наиболее удаленной от РУ. Проверять просадку напряжения для кабелей горизонтально - расточного станков №14 не требуется так как протяжённость кабеля будет меньше, а следовательно будет меньше 5%. Поэтому для питания горизонтально - расточного станка №14 выбираем кабель ВВГ 4х6мм2.

 

7.12Выбор кабеля для продольно – фрезерного станка (13,12)(находятся на одинаковом расстоянии от РУ)

 

Определяем Iном продольно – фрезерного станка с Рн=18,5кВт:

Iн= = = 54,2А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=54,2А

q=10

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=1,84 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,073 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=1,84*18,19/1000=0,0335 Ом

Х=Х1*L=0,073*18,19/1000=0,0014 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения продольно – фрезерного станка №12,13 выбираем кабель ВВГ 4х10мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  

 

7.13Выбор кабеля для токарно – шлифовального станка (26)

 

Определяем Iном токарно – шлифовального станка с Рн=7,5кВт:

Iн= = = 22А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=22А

q=2,5

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=4,6*30/1000=0,0335 Ом

Х=Х1*L=0,095*30/1000=0,0014 Ом

Находим падение U в кабеле

, что меньше 5 (ГОСТ 13109 ±5 )

Вывод: для электроснабжения токарно – шлифовального станка №26 выбираем кабель ВВГ 4х10мм2.

Изм.
Лист
№ докум.
Подпись
Дата
Лист
 
КП.140400.62.ВТВ 410705ЭАПУ.02.04.15  

 

7.14Выбор кабеля для радиально сверлильного станка (30)

 

Определяем Iном радиально сверлильного станка с Рн=6,5кВт:

Iн= = = 19,1А

 

Т.к. температурные условия эксплуатации не отличаются от нормальных

(tвоздуха= , t земли=15 ) то поправочный коэфф. Kt принимаем равным 1.

Определяем Iрасч.

Выбираем 4х жильный медный кабель марки ВВГ.

По таб. 1.3.6 (ПУЭ) выбираем сечение кабеля по Iдоп ближайшему большему к Iрасч=19,1А

q=2,5

 

Проверяем выбранный кабель на допустимую просадку напряжения. Находим удельные, активные и индуктивные R 3х жильного кабеля:

Z1=4,6 Ом/км – активное удельное сопротивление

Х1=0,095 Ом/км –удельное сопротивление

R=Z1*L=4,6*51,36/1000=0,2363 Ом

Х=Х1*L=0,095*51,36/1000=0,0049 Ом

Находим падение U в кабеле

 








Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.