Сделай Сам Свою Работу на 5

Расчет на отключающую способность автоматической защиты





Расчет зануления включает в себя расчет на отключающую спо­собность и расчет заземления нейтрали и повторных заземлителей. Ограничимся расчетом на отключающую способность.

Схема сети к решаемой задаче приведена на рис.

Рис. 5.2. Схема сети для питания электродвигателя

Для автоматического отключения электроустановки при замыкании фазы на корпус должно выполняться условие (1.1). Чтобы проверить его выполнение, необходимо в первую очередь определить расчет­ную величину тока однофазного короткого замыкания Iкз.

Рис. 5.3. Упрощенная расчетная схема зануления в сети переменного тока на отключающую способность

В этой схеме Zт—полное сопротивле­ния соответственно трансформатора; Хвн—внешнее индуктивное сопротивление петли (контура фаза— нуль); Rф и Rн — активные сопротивления заземлений нейтрали транс­форматора и повторного заземления нейтрали.

Действительное значение (модуль) тока короткого замыкания, Ом, может быть определено по формуле

(1.4)

где — полное сопротивление обмотки трансформатора; - сопротивление петли фаза—нуль;

здесь — полное активное сопротивление; Хп — полное индуктивн сопротивление.



В практике проектирования принято значения и /3 складыват арифметически. Это дает небольшую погрешность (до 5 %) в сторону уменьшения тока короткого замыкания, т.е. в сторону запаса.

Полное сопротивление обмотки трансформатора ZT определяется по справочным данным. Для нашего слу­чая Z = 0,056 Ом.

Полное активное сопротивление для проводников из цветных ме­таллов (меди, алюминия) определяется по формуле

где - активное сопротивление фазных проводов; - активное сопротивление нулевого провода; — удельное сопротивление i-го участка проводника, Ом мм2/м, равное 0,018 - для меди, 0,028 — для алюминия; - длина 1-го проводника, м; - поперечное сечение i-го проводника, мм2.

Таким образом, для первого участка электрической сети (от транс­форматора до распределительного щита цеха), считая, что S =50 мм2.

и

Для второго участка сети (от распределительного щита до мо­ечной машины)

и

Полное активное сопротивление проводников составит:

RП = 0,14 + 0,14 + 0,14 + 0,14 = 0,56 Ом.

Полное индуктивное сопротивление петли фаза нуль



Хп= Хф + Хнул + Хвн

где Хф, Хнул — внутреннее индуктивное сопротивление фазного и нулевого проводов. Для медных и алюминиевых проводников этими значениями пренебрегают, так как они сравнительно малы (около 0,0156 Ом/км). Для стальных проводников их определяют с помощью таблиц; Хвн — внешнее индуктивное сопротивление петли фаза нуль, которое в основном определяется взаимоиндукцией между фазным и нулевым проводом. Погонное (в расчете на 1км линии) внешнее индуктивное сопротивление находят по формуле

Хпог = 0,1256 In

где D — расстояние между проводами линии, м; d — диаметр провода круглого сечения, м.

Из этого уравнения видно, что Хпог зависит в основном от D, по­скольку d изменяется в незначительных пределах (с увеличением рас­стояния между проводами растет сопротивление). Поэтому в целях уменьшения внешнего индуктивного сопротивления петлим фаза-нуль нулевые защитные проводники целесообразно прокладывать совмес­тно с фазными проводниками или в непосредственной близости от них. Нерационально вместо такой прокладки нулевого провода использо­вать так называемый внутренний заземляющий контур, проложенный вдалеке от фазных проводов по стенам помещения.

При малых значениях D, т.е. когда фазный и нулевой провода расположены в непосредственной близости друг or друга, сопро­тивление Хпог незначительно, и им можно пренебречь (это возможно, если в качестве нулевого защитного проводника используются алюминиевая оболочка кабеля; стальная труба, в которой проло­жены фазные провода; четвертая жила кабеля, если провода совме­стно проложены в трубе и т.п.).



Поэтому в нашем случае для второго участка сети (четырехжильный кабель, проложенный в помещении) можно принять Хвн(2) =0, а следовательно, и Хп(2)=0.

В приближенных расчетах погонное внешнее индуктивное сопро­тивление Хпог принимают равным 0,3 Ом/км для внутренней проводки (если нулевой проводник проложен отдельно от фазного), для внешней проводки (воздушных линий - Хпог =0,6 Ом/км (это соответствует расстоянию между проводами 0,7—1,0 м, которое обычно бывает между нулевым проводом и наиболее удаленным фазным на BЛ).

Таким образом, для первого участка рассматриваемой сети

Хп(1)= Хвн(2)= Хпог L1 =0,6 0,250 = 0,15Ом.

Полное индуктивное сопротивление петли фаза-нуль для рассмат­риваемого случая составит Хп = 0,15 Ом.

В результате произведенных расчетов можно определить значение тока однофазного короткого замыкания, проходящего по петле фаза-нуль при замыкании фазы на корпус двигателя,

346 А.

Выводы. Условие (1.1) соблюдается, и вычисленное значение тока однофазного короткого замыкания Itj превышает наименьшее допус­тимое по условиям срабатывания защиты (к Iпл.вст =3 100 = 300 А).

Нулевой защитный проводник выбран правильно, т.е. отключа­ющая способность системы зануления обеспечена.


Заключение

 

В дипломной работе были рассмотрены используемые на данный момент технологии. Описан процесс производства с использованием технологии производства бетонных строительных конструкций методом трехмерной печати Рассчитаны необходимые площади под здание и произведена планировка цеха. Выбрана необходимая техника и произведен расчет программы ТО и Р комплекта.

Также была рассчитана производительность установок трехмерной печати и выплавления церезина, время сроки выполнения типового заказа. Разработано конструктивное исполнение установки выплавления церезина.

Для типового заказа поэтапно описан проект производства работ с использованием единственного средства механизации – экскаватора JSB JS460L. Так как при строительстве используется лишь экскаватор, для него разработано устройство, позволяющее использовать машину в качестве грузоподъемного манипулятора.

В экономической части проекта рассчитаны необходимые капиталовложения в строительство цеха, рассчитана себестоимость 1м3 продукции, сроки окупаемости.

В разделе охрана труда описаны вредные факторы в цехе по производству бетонных строительных конструкций методом трехмерной печати и в качестве основного фактора выбрана защита оборудования от поражения электрическим током при помощи зануления, произведены необходимые расчеты.

 








Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:



©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.