|
Гидравлический расчет шлюза с головной системой питания
Задачей гидравлического расчета судоходного шлюза является определение основных размеров элементов водопроводных устройств, режима наполнения и опорожнения камеры, обеспечивающих необходимую пропускную способность шлюза при соблюдении безопасных условий отстоя судов в камере и на подходах к шлюзу. По данным гидравлического расчета строятся гидравлические характеристики наполнения камеры шлюза, то есть изменяющиеся во времени величины: h = ƒ(t) - текущий напор на шлюз; Q = ƒ(t) - расход воды, поступающей в камеру; у = ƒ(t) - высота подъема уровня воды в камере над уровнем нижнего бьефа; h3 = ƒ(t) - высота подъема ворот (затвора); VK =ƒ(t) - скорость подъема воды в камере.
2.1. Допустимое время наполнения камеры шлюза
Минимальное допустимое время наполнения камеры шлюза при принятой системе питания в зависимости от продольной составляющей гидродинамической силы, действующей на судно в камере, в первом приближении определяется по формуле:
Т = 2 (Н Ω W / [α(2 - α)(ωк – ωс)g Рдоп])0,5 (10)
Т = 2 (Н Ω W / [α(2 - α)(ωк – ωс)g Рдоп])0,5 (10)
где Ω = Lк Вп.к. = 177,5*18 = 3195 (11)
W = 0,85 bc Tc lc = 0,85*13*3,5*115 = 4448 (12)
ωк = Bп.к. hк = 18*5 = 90 (13)
ωс = 0,9 Tc Bc = 0,9*3,5*13 = 41 (14)
Рдоп = 0,3 W1/3 = 4,9 (15)
Т = 2*(14,5*3195*4448/ [0,7*(2 – 0,7)*(90 – 41)*9,81*4,9])0,5 = 620 (сек) (16)
где Ω - площадь камеры по зеркалу
W – весомое водоизмещение расчетного судна (толкаемого состава)
α – относительное время открытие затвора (отношение времени открытия затвора к времени заполнения камеры);
ωк – площадь живого сечения камеры при уровне нижнего бьефа
Рдоп – допустимая продольная составляющая гидродинамической силы , действующей на судно
Скорость подъема затвора, обеспечивающая допустимую величину гидродинамической силы, действующей на судно при наполнении камеры:
U3=g0,5 (ωк – ωс) Рдоп / (µ0 Вп.к. W[2h’к]0,5) = 0,005 (17)
U3=9.810,5(90 – 41)4.9/(0.6*18*4448[2*5]0,5) =0,005
где µ0 = 0,6 – коэффициент расхода при истечении из-под щита.
Полная высота подъема затвора составляет:
h0 = U3 t0
t0 = 0,7 T = 0.7*620=434
h0 = 0.005 *434=2.17
При этом площадь водопропускного отверстия составит:
ω0 =Bп.к. h0 = 18*2.17=39,06
2.2. Расчет наполнения камеры шлюза
С гидравлической точки зрения наполнение камеры шлюза можно разделить на четыре временных этапа.
2.2.1. Первый этап наполнения
Первый этап начинается с момента начала подъема затвора и заканчивается яри достижении уровня воды в камере отметки порога верхнего короля. Гидравлически он характеризуется истечением воды через большое незатопленное отверстие переменной площади. Гидравлическая схема расчета первого этапа представлена на рис. 3(а)
h3 = U3 t = 0.005*30 = 0.15 (18)
Н3 = hк - h3 = 5 – 0.15 = 4,85=4,9 (19)
Q = (2/3) µ0 Вп.к. (2g)0,5 [hк3/2 - Н33/2] = (2/3)*0,6*18*(2*9,81)0,5 [53/2 – 4,93/2] =10.64 (20)
Q ∆t = Ω ∆y (21)
∆y = Q ∆t / Ω = 10.64*30 / 3195= 0,09 (22)
h = H – y = 14.5 – 0.09 = 14,41 (23)
где y = ∑∆y = 0,09 (24)
Vк = Q / Ω = 10.64 / 3195 = 0,003 (25)
Рис.3. Схема гидравлического расчета первого этапа наполнения камеры шлюза
Расчет производится в табличной форме (см. табл. 2.) в следующей последовательности
· задаются моментами времени через равные интервалы ∆ti, равные 30...60 секунд;
· для каждого момента времени ti, вычисляют h3i, Н3i, Qi, Vкi;
· для каждого интервала времени ∆ti вычисляют Qcpi = (Qi-1 + Qi) / 2 - средний расход за рассматриваемый интервал времени;
· ∆yi = Qcp ∆ti / Ω - приращение уровня воды в камере за рассматриваемый интервал времени;
· для каждого момента времени ti, вычисляют высоту подъема уровня воды в камере над уровнем нижнего бьефа yi = ∑∆yi и текущий напор hi = H - yi
Последнее значение времени t, соответствующее концу первого этапа наполнения камеры, находится подбором таким образом, чтобы у = Н - hк или hк = h. При построении кривых гидравлических характеристик параллельно с расчетом ориентировочно время окончания первого этапа определяется как абсцисса точки пересечения кривой у = ƒ(t) с горизонтальной плоскостью на отметке: порога нижнего короля.
Для проверки правильности расчета необходимо вычислить приближенно продолжительность первого этапа по формуле:
T1 = [2(Н - hк) Ω / µ0 Вп.к. Uз (2 g hк)0,5]0,5 = [2(14,5 - 5) 3195 / 0,6*18*. 0,005 (2*9,81* 5)0,5]0,5 = 300,31 (26)
Таблица 2 - Расчет гидравлических характеристик на первом этапе наполнения камеры шлюза:
Ω = 3195 (2/3)µ0 Bп.к.(2g)0,5 = (2/3)0,6*18(2*9,81) 0,5 =31,89
∆t
| t
| hз
| Расчет Q
| Расчет y
| h=H-y
| Vк
| Hз
| Hз3/2
| hк3/2-Hз3/2
| Q
| Qср
| ∆y
| y
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 0,15
| 4,9
| 10,92
| 0,26
| 9,75
| 3,50
| 0,07
| 0,07
| 14,1
| 0,0030
|
|
| 0,21
| 4,8
| 10,66
| 0,52
| 13,93
| 10,46
| 0,18
| 0,24
| 14,0
| 0,0079
|
|
| 0,32
| 4,7
| 10,14
| 1,04
| 27,64
| 20,79
| 0,71
| 0,94
| 13,3
| 0,0156
|
|
| 0,47
| 4,5
| 9,63
| 1,55
| 41,12
| 34,38
| 1,17
| 2,11
| 12,1
| 0,0233
|
|
| 0,63
| 4,4
| 9,13
| 2,05
| 54,37
| 47,74
| 1,62
| 3,73
| 10,5
| 0,0308
|
|
| 0,79
| 4,2
| 8,65
| 2,54
| 67,38
| 60,87
| 2,07
| 5,80
| 8,4
| 0,0381
|
|
| 0,95
| 4,1
| 8,16
| 3,02
| 80,15
| 73,76
| 2,50
| 8,30
| 6,9
| 0,0453
|
|
| 1,00
|
| 8,01
| 3,17
| 84,34
| 82,25
| 0,93
| 9,23
| 6,0
| 0,0480
|
2.2.2. Второй этап наполнения
Второй этап следует за первым и заканчивается в момент достижения уровнем воды нижней кромки затвора (h = Н3). С гидравлической точки зрения второй этап характеризуется истечением воды через полузатопленное отверстие переменной площади. Рис 4(б)
Расчетные формулы:
Q = (2/3)µ0 Bп.к.(2g)0,5[(h1,5 - Нз1,5) + l,5(hк - h)h0,5] =
= (2/3)*0,6*18*(2*9,81)0,5*[(4,7)0,5 – (4,7)0,5 + 1,5*(5 – 4,7)*(4,7)0,5] = 31,11
(27)
∆ур.1 = Qср.1 ∆t / Ω = 31,11*10 / 3195= 0,10 (28)
у = y1+∑∆у = 8,4 (29)
где y1 – высота подъема уровня воды в камере над уровнем нижнего бьефа в конце первого этапа заполнения
Qср.j – средний расход воды, поступающей в камеру шлюза на временном шаге ∆j;
Рис 4. Схема гидравлического расчета второго и третьего этапов наполнения камеры шлюза: а – второй этап наполнения камеры шлюза б – третий этап наполнения камеры шлюза
Последовательность расчета:
1. задается шаг по времени ∆tj = 10...20 с;
2. определяется текущее время t = Ti + ∑∆tj. h3 и H3;
3. задается приращение ∆yj уровня веды в камере за очередной шаг ∆tj и определяются значения у, h, Q, b, Vк, в конце: этого шага. ( На первом шаге j = 1) в первом приближении ∆y1 можно задать разным.
∆y1 = (∆yпосл.1 / ∆tпосл.1) ∆t1,2 .Здесь ∆yпосл.1 и ∆tпосл.1 - приращение уровня и соответствующий ему интервал времени на последнем шаге расчета первого этапа наполнения камеры (берутся из последней строки табл. 2); ∆t1,2 – первый временной шаг ∆tj на втором этапе наполнения. На последующих шагах можно задавать
∆yj = ∆yр.j-1(∆tj/∆tj-1); (30)
4. находится значение среднего расхода Qcp.j на временном шаге ∆tj и приращение уровня ∆yр. j воды в камере
5. сравнивается расчетное значение ∆yр. j с заданным в пункте 3 (∆yj). Если расхождение меньше или равно 0,01 м, то расчет на очередном шаге закончен; если расхождение больше 0,01 м, то расчет для данного временного шага повторяется с пункта 3. При этом за ∆yj принимается значение, полученное расчетом в пункте 4, то есть ∆yр.j;
6. значение последнего временного шага на втором этапе наполнения камеры определяется методом подбора, исходя из условия. Что h = Н3. Расчеты проводятся в табличной форме в соответствии с таблицей 3.
По результатам расчета строятся гидравлические характеристики на втором этапе наполнения камеры шлюза.
Таблица 3 – Расчет гидравлических характеристик на втором этапе наполнения камер шлюза:
(2/3)µ0 Bп.к.(2g)0,5 = (2/3)0,6*18(2*9,81) 0,5 = 31, 89
∆t
| t
| hз
| Hз
| ∆y
| y
| h
| hк-h
| hк3/2-Hз3/2
| Q
| Qср
| ∆yр.j
| ∆yр.j-∆yj
| Vк
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 1,00
| 4,0
| 0,47
| 8,78
| 5,0
| 0,0
| 3,07
| 84,4
| 82,2
| 0,47
| 0,00
| 0,04777
|
|
| 1,02
| 4,0
| 0,47
| 9,70
| 4,5
| 0,50
| 1,63
| 85,3
| 84,8
| 0,48
| 0,01
| 0,0483
|
|
| 1,05
| 3,95
| 0,48
| 10,18
| 4,023
| 0,98
| 0,22
| 83,9
| 84,6
| 0,48
| 0,00
| 0,0475
|
2.2.3. Третий этап наполнения
Третий этап с гидравлической точки зрения характеризуется истечением воды через затопленное отверстие переменной площади при переменном напоре. Этот этап начинается с момента достижения уровнем воды в камере нижней кромки затвора (конец второго этапа) и заканчивается в момент остановки затвора. Рис 4(б).
Расчетные формулы:
T3 = t0 - T1 - T2 = 434 - 300 – 20 = 57 (31)
h0,5 = h20,5 - [ µ0(2g)0,5 / (2Ω) ] [ ω2 t3 + (ω0 - ω2)t32 / (2T3) ] = 1,8 (32)
ω2 = Вп.к. Uз(Т1 + Т2) = 18*005 (300+20)=28.8 (33)
ω0 = Вп.к. Uз t0 = 18*0.005*434 = 39.06 (34)
ω3 = ω2 + [ω0 - ω2] t3 / T3 = 28.8 + [39.06 – 28.8]*0 / 57 = 28.8 (35)
h = 1,82 = 3,24 (36)
Q = µ0 ω3 (2gh)0,5 = 0,6*28.8*(2*9,81*3,24)0,5 = 138 (37)
T3 - продолжительность третьего этапа;
t3 - время, отсчитываемое с начала третьего этапа;
h2- текущий напор на камеру в конце второю этапа;
ω2 = Вп.к. U3(T1+T2) - площадь водопропускного отверстия в конце второю этапа;
ω0 = Bп.к U3 t0-площадь водопропускного отверстия при полностью поднятом затворе;
ω3 - текущая площадь водопропускного отверстия на третьем этапе наполнения.
Последовательность расчета:
1. Определяется ω2;
2. задается шаг по времени ∆t3 = 20...30 с;
3. для каждого момента времени вычисляются: ω3 , h, Q, y, h3, Vк, текущее время t = Т1 + Т2 + ∑∆t3 и строятся гидравлические характеристики на третьем этапе наполнения камеры шлюза.
Расчет выполняется в табличной форме согласно таблице 4
ω0 = 39.06, ω2 = 28.8, (h2)0,5 = 3,24
T3 = __57__, µ0(2g)0,5 / (2Ω) = 6,19
Таблица 4 – Расчет гидравлических характеристик на третьем этапе наполнения камер шлюза
∆t3
| t3
| t
| ω2
| ω0
| ω3
| h3
| Кop h
| h
| Q
| Qср
| ∆y
| y
| Vк
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| 37,88
| 42,55
| 13,89
| 1,08
| 2,01
| 4,02
| 181,3
| 185,7
| 0,89
| 10,18
| 0,0419
|
|
|
| 37,88
| 42,55
| 15,14
| 1,14
| 1,79
| 3,19
| 125,9
| 126,2
| 0,83
| 11,00
| 0,0407
|
|
|
| 37,88
| 42,55
| 16,39
| 1,19
| 1,55
| 2,40
| 80,37
| 84,77
| 0,79
| 11,79
| 0,0382
|
|
|
| 37,88
| 42,55
| 17,64
| 1,24
| 1,29
| 1,68
| 67,55
| 69,55
| 0,73
| 12,52
| 0,0343
|
|
|
| 37,88
| 42,55
| 18,27
| 1,26
| 1,16
| 1,34
| 56,29
| 58,49
| 0,33
| 10,51
| 0,0316
|
2.2.4. Четвертый этап наполнения
Четвертый этап начинается с момента остановки затвора и заканчивается в момент выравнивали я уровней воды в камере шлюза и верхнем бьефе (у = Н, h = 0). С гидравлической точки зрения он характеризуется истечением воды через затопленное отверстие постоянной площади при переменном напоре. Рис 3(г)
Расчетные формулы:
Т4 = 2Ω (h3)0,5 / [µ0ω0(2g)0,5] = 2*3195*(3.24)0,5 / [0.6*39.06*(2*9.81)0,5 = 111 (38)
(h)0,5 = (h3)0,5 - [µ0ω0(2g)0,5/2Ω]t4 = (3,24)0,5 – [0,6*39.06*(2*9,81)0,5 / 2*3195]0= 1,8 (39)
h = 1,82 = 3,24 (40)
Q = µ0ω0(2gh)0,5 = 0,6*39.06*(2*9,81)0,5 = 104 (41)
у = H - h = 14.5 – 3.24 = 11.26 (42)
Последовательность расчета:
1 .Определяется продолжительность четвертого этапа наполнения камеры Т4 и полное время наполнения камеры шлюза Т0=Т1 + Т2+Т3 + Т4;
2. задается шаг по времени ∆t = 20...30 с;
3. вычисляется величина (h)0,5;
4. для каждого момента времени вычисляются h,Q, у ,Vк, текущее время
t = T1 + Т2 + Т3 + ∑∆t4 и строятся гидравлические характеристики на четвертом этапе. Тем самым заканчивается их построение.
5. расчет заканчивается в момент выравнивания уровней воды в камере и верхнем бьефе, то есть при h = 0.
Расчет выполняется в табличной форме согласно таблице 5
Таблица 5 – Расчет гидравлических характеристик на третьем этапе наполнения камер шлюза:
(hз)0,5 = __1,8__, µ0(2g)0,5 / (2Ω) = __6,19__, µ0ω0(2g)0,5 = _104_
∆t4
| t4
| t
|
| h
| Q
| y
| Vк
|
|
|
| 1.16
| 1,34
| 113,8
| 12,86
| 0,0330
|
|
|
| 0,87
| 0,77
| 80,4
| 13,43
| 0,0249
|
|
|
| 0,59
| 0,35
| 45,9
| 13,85
| 0,0168
|
|
|
| 0,31
| 0,09
| 13,2
| 14,11
| 0,0087
|
|
|
|
|
|
| 14,20
|
|
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|