Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов.
По техническим условиям на теплоснабжение здания (по заданию) теплоснабжение от ТЭС с параметрами теплоносителей 70-1500С.
По обязательному приложению СНиП 41-01-2003 для жилых зданий принимается водоводная однотрубная система отопления с параметрами теплоносителей 70-1500С.
В качестве нагревательных приборов выбираем чугунные многосекционные радиаторные системы.
Принимаем систему на основании требований СНиП 41-01-2003 однотрубную с нижней разводкой, с П-образными стояками, с тупиковой разводкой магистрали, стояки проточные с чугунными радиаторами, регулирование теплоотдачи производится воздушными клапаном, встроенным в конструкцию прибора.
Тепловой расчет стояка.
Произведем тепловой расчет нагревательных приборов 1 стояка.
Стояк 1
1
Расчетные теплопотери Qо принимаем согласно распределению в приложении 1. Тогда Qо1=3759,82 Дж;
Qо2=2978,61 Дж;
Qо3=3887,01 Дж;
Qтр =gв×lв+gг×lг;
gв,gг – теплоотдача 1м длины соответствующего диаметра.
lв,lг –соответственновертикальные и горизонтальные длины труб на этажах.
Принимаем для библиотеки:
gв=96 Вт/м;
gг=120 Вт/м;
lв= Hэт - 0,5;
Hэт – высота этажа;
0,5 – пролет крепления элеватора;
0,9×Qтр1=96×(3,54-0,5)+120×1=451,2Дж;
0,9×Qтр2=96×(3-0,5)+120×1=408Дж;
0,9×Qтр3=96×(3,45-0,5)+120×1=459,84Дж;
Qпр= Qо-0,9×Qтр1;
Qпр1=3309;
Qпр2=2671;
Qпр3=3427;
Расход воды:
Gст=Gпр=3600×å Qпр/4187×(tг-tо) ×b1×b2;
tг=1050С - входная в стояк вода;
tо=700С - выходная;
Значения коэффициентов b1и b2 определим в таблице 9.4 и 9.5 в справочнике Староверова (b1 =1,04и b2 =1,02);
Gст=Gпр=3600×10625,44/4187×(105-70) ×1,04×1,02=243 кг/ч;
Распределение выходной температуры по приборам:
tвых=105-(tг-tо)/ å Qпр;
Тогдаtвых= 92,60С;
tвых =82,90С;
tвых =70,00С;
tср=(tвх+tвых)/2
Тогда tср1 =98,80С;
tср2 =87,70С;
tср3 =76,50С;
Коэффициент приведения:
φк=(∆tср/70)1+n×( Gпр/360)р×b×ψ×c;
на подъем-
| n
| p
| c
| опускание
| подъем
| 0,25
| 0,12
| 1,113
| опускание
| 0,3
| 0,02
| 1,039
| При Ратм=950 ГПа;
b=0,972;
ψ =1-a×( tвх-tвых);
a=0,006;
Тогда φк=1,11;
φк=0,93;
φк=0,73;
Qнт=Qпр/Qк;
Определим число секций N в батареях:
N=(Qнт×b4)/( Qну×b3);
Qну=185 Вт - номинальный тепловой поток в секции;
b4=1;
b3=1- до 15 секций в батарее;
b3=0,98 – более 15 секций;
Тогда N1=16;
N2=15;
N3=26.
Все остальные расчеты приведены в приложении 2.
2.3 Гидравлический расчет системы отопления.
Гидравлический расчет системы отопления производится по справочнику Староверова И.Г.
Определение гидравлической характеристики стояка:
Sст.=Sэт.*n+Sв.эт.*2+Sг.м.+Sх.м.+ Sп.уч.+ Sп.ук. ,где:
Sэт. - гидравлическая характеристика этажестояка со смещенным замыкающим участком и трехходовым краном;
n-количество приборов на стояке за искл. нагревательных приборов на верхнем этаже;
Sв.эт. – гидравлическая характеристика узла верхнего этажа при нижней разводке с трехходовым краном;
Sг.м. – присоединение к подающей магистрали при нижней разводке;
Sх.м. – присоединение к обратной магистрали при установке пробкового крана;
Sп.уч.-для прямых участков трубы стояка;
Sп.ук.- для приборных узлов нагревательных приборов.
Для последовательно соединенных участков стояка находим сумму Sст1:
S1=8*23*10-4-для восьми этажестояков;
S2=12*10-4- для двух приборных узлов верхнего этажа;
S3=57*10-4- для узла присоединения к подающей магистрали с вентилем;
S4=19*10-4- к обратной магистрали с пробковым краном;
S5=0,2*8*5,74*10-4- для прямых участков трубы стояка;
S6=15*10+11,5(4*0,34+3*0,54+2*0,44+1*0,64)=201,75- для приборных узлов конвекторов «Комфорт-20».
Sст1=∑ Si=(8*23+12+57+19+0,2*8*5,74+201,75)* 10-4=482,9*10-4Па/(кг/ч)2.
Потери давления в стояке определяются по формуле:
∆pстi= Sстi* G2;
∆pст1=482,9*10-4*(143)2=987,48 Па.
Определим потери давления на участке 1 по удельным потерям давления.
Предварительно определим среднее ориентировочное значение удельной потери давления при ∆pн<=25000Па по формуле :
Rср=(1-k)*∆pp/∑l ;
Rср=(1-0,35)(25000-988)/22,8=685 Па/м;
k- коэффициент, учитывающий долю местных потерь в системе, k=0,35;
∑l- общая длина последовательных участков , составляющих расчетное циркуляционное кольцо ,м;
∆pp-расчетное циркуляционное давление в насосной однотрубной системе
∆pp=∆pн+∆pе;
∆pн- давление создаваемое насосом, ∆pн=25000Па;
∆pе- естественное давление; ∆pе=∆pст1=988 Па.
По диаметру участка и расходу определяем :R=13 Па/м; v= 0,111м/с.
Далее определяем ∑ξ и Z,Па:
для 1 участка ∑ξ=1,1*2+2*1=4,2;
Z=28,2Па.
Потери давления на участках 1-5:
∆pучi=R*l+Z;
∆pуч1=13*5,3+28,2=97 Па
Таким же образом определяются потери давления на участках 2-5.
Потери давления в стояке 1 и участках 1,2:
∆pст1+∆p1уч+∆p2уч=988+97+146=1231 Па;
Потери давления в стояке 3:
Sст3=482,9*10-4 Па/(кг/ч)2;
∆pст3=482,9*10-4 *2162=2253 Па.
Определяем невязку:
(2253-1231)/2253*100=45%,
что является недопустимым , невязка не должна превышать 15% для
систем с тупиковым движением воды в магистралях.
Меняем диаметры узлов присоединения стояка 1 (диаметр 20) к подающей и обратной магистралям на диаметр 25, определяем Sст1:
Sст1= (8*23+12+266+96+0,2*8*5,74+201,75)*10-4=
=768,9*10-4 Па/(кг/ч)2;
∆pст1=768,9*10-4*1432=1712 Па;
∆pст1+∆p1уч+∆p1уч=1712+97+146=1955 Па.
Невязка: (2253-1955)/2253*100=13%.
Результаты расчетов сведены в таблицу «Гидравлический расчет системы отопления».
Расчет и подбор элеватора.
Элеваторная установка предназначена для поддержания требуемых параметров расчетного режима.
1. – камера разряжения;
2. – горловина;
3. – диффузор;
4. – сопло.
Коэффициент смешивания:
U=(t1-tг)/(tг.-tо.);
U=(150-105)/(105-70)=1,28;
t1 – температура воды в подводимом трубопроводе (t1=150 0C);
tг.=1050C;
tо.=700C;
Расход воды, поступающей в элеватор из теплопроводной сети:
Gт.с.= ∑Qт.п./с×(t1- tо);
Gт.с.= 3600×65364/4190×(150-70)=674,2 т/ч;
Qт.п.- полные теплопотери здания;
с – 4190 Дж/кг°С;
Количество воды, поступившее в систему отопления, после смешивания на элеваторе:
Gc.м.=∑Qт.п./с×(tг.-tо.);
Gc.м.=3600×65364/4190×(105-70)=1541 т/ч;
Расход инжектируемой воды (кг/c):
Gинж.=Gc.м-Gт.с.;
Gинж.= 0,446-0,195=866,8 т/ч;
Проводимость:
ас.= Gc.м./( ∆pc.o.)^(0,5)=1/ Sc^0,5;
ас.=1541 /(11009)^(0,5)=24;
Sc=∆pc.o./ Gc.м.^2=1/ac.^2;
Sc=11009/1541.^2=56864,7;
Оптимальный размер камеры смешивания:
dk.=0,16×ac.^0,5;
dk.=0,16×0,0024^0,5=24,1мм;
Принимаем элеватор с ближайшим меньшим диаметром горловины dk=25мм,
т.е. элеватор 3.
Диаметр сопла:
dc.= dk/((1+U)×((630×dk.^4)/ ас.^2+0,65-0,37×n×(U/(1+U))^2)^0,5;
dc.= 0,024/((1+1,28)×((630×0,024^4)/24^2+0,65-0,37×1,05×(1,28/(1+1,28))^2)^0,5=14,5мм.
Система вентиляции.
Проектирование вентиляции производится по справочнику проектировщика под редакцией Павлова.
Выбор системы.
Жилые здания оборудуются вытяжной системой вентиляции с устройством каналов во внутренних стенах.
Размер канала: (тип ВЕ ) 140*140
Решетка (тип Р ) : 150*200
3.2 Расчет воздухообменов.
Воздухообмен помещений принимается по(табл. А.1 методических указаний “Отопление и вентиляция жилого здания”)
Норма вытяжки: расход удалённого воздуха:
Кухня 60 м.куб./ч
Туалет 25 м.куб./ч
Ванная 25 м.куб./ч
Совместный сан.узел 50 м.куб./ч
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|