Построение эпюры материалов

Продольная рабочая арматура в пролете 2Æ20 A-III с см² и 2Æ28 A-III с см². Площадь этой арматуры определена из расчета на действие максимального изгибающего момента в середине пролета. В целях экономии арматуры по мере уменьшения изгибающего момента к опорам два стержня обрываются в пролете, а два других доводятся до опор. Если продольная рабочая арматура разного диаметра, то до опор доводят два стержня большего диаметра.

Площадь рабочей арматуры см², см².

Место теоретического обрыва верхних стержней определяется построением «эпюры материалов», которую можно считать эпюрой несущей способности ригеля при фактически применяемой арматуре.

Определяем изгибающий момент, воспринимаемый ригелем с полной запроектированной арматурой, 2Æ20 A-IIIи 2Æ28 A-III ( см²).

, где см.

Из условия равновесия где :

. По прил. 10 м/у .

.

Изгибающий момент, воспринимаемый сечением, больше изгибающего момента, действующего в сечении:

.

До опоры доводятся 2Æ28 A-III с см².

Вычисляем изгибающий момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой

2Æ28 A-III.

, где см.

. По прил. 10 м/у .

.

Графически по эпюре моментов определяем место теоретического обрыва стержней

2Æ20 A-III . Эпюра моментов для этого должна быть построена точно с определением значений изгибающих моментов в пролета.

Изгибающий момент в пролета равен:

.

Изгибающий момент в пролета равен:

.

Изгибающий момент в пролета равен:

.

Откладываем на этой эпюре М_(2Æ28)=212,15 кН*м в масштабе. Точка пересечения прямой с эпюрой называется местом теоретического обрыва арматуры.

Момент, воспринимаемый сечением ригеля с арматурой 2Æ28 A-IIIи 2Æ20 A-III, также откладывается в масштабе на эпюре М.

Длина анкеровки обрываемых стержней определяется по следующей зависимости:

.

Поперечная сила Q определяется графически в месте теоретического обрыва, в данном случае Q=106,32 кН.

Поперечные стержни Æ8 A-III(из условия свариваемости с продольными стрежнями диаметром 20 мм) с см² в месте теоретического обрыва имеют шаг 20 см.

;

см см.

Принимаем см. Шаг хомутов в приопорной зоне принимается равным на участке длиной 0,5 м.

Место теоретического обрыва арматуры можно определить аналитически. Для этого общее выражение для изгибающего момента нужно приравнять к моменту, воспринимаемому сечением ригеля с арматурой 2Æ28 A-IIIМ_(2Æ28)=212,15 кНÎм.

; ;

; ;

; - это точки теоретического обрыва арматуры.

Длина обрываемого стержня будет равна м.

Окончательно принимаем длину обрываемых стержней 2Æ20 А-III 3,7м.

Вывод: принимаем продольную нижнюю арматуру 2Æ28 A-IIIи 2Æ20 A-III, продольную верхнюю арматуру - 2Æ16 A-III, поперечную арматуру - 38Æ8 A-III.

Расчёт и конструирование колонны

Для колонн применяют бетон классов по прочности на сжатие не ниже В15, для сильно загруженных не ниже В25. Колонны армируют продольными стержнями диаметром 12-40 мм, преимущественно из горячекатаной стали класса A-III и поперечными стержнями из горячекатаной стали классов A-III, A-II, A-I.

Исходные данные

Нагрузки на 1 м² перекрытия принимается такой же, как и в предыдущих расчетах, нагрузка на 1 м² покрытия приводится в табл.2.

Таблица 2

Вид нагрузки	Нормативна нагрузка , Н/м2	Коэффициент надёжности по нагрузке,	Расчётная нагрузка , Н/м2
Гидроизоляционный ковёр 4 слоя Армированная цементная стяжка мм, кг/м3 Пеностекло мм, кг/м3 Керамзит по уклону мм, кг/м3 Пароизоляция 1 слой Многопустотная плита перекрытия с омоноличиванием швов мм		1,3     1,3   1,3   1,3 1,3   1,1
Постоянная нагрузка		-
Временная нагрузка --- снеговая , в т.ч. длительная		-   -
Полная нагрузка		-

Материалы для колонны:

Бетон – тяжелый класса по прочности на сжатие В25, расчётное сопротивление при сжатии МПа = 1,45 кН/см²

Арматура:

- продольная рабочая класса A-III, расчётное сопротивление МПа=36,5кН/см².

Принимаем размер сечения колонны см.

- поперечная рабочая класса А- .

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: