Сибикин Ю.Д. Электроснабжение промышленных и гражданских зданий. - М.: Академия, 2006

Введение

Системой электроснабжения называют совокупность устройств для производства, передачи и распределения электрической энергии.

Системы электроснабжения промышленных предприятий создаются для обеспечения питания электроэнергией промышленных приёмников электрической энергии, к которым относятся электродвигатели различных машин и механизмов, электрические печи, электролизные установки, аппараты и машины для электрической сварки, осветительные установки и другие промышленные приёмники электроэнергии. Задача электроснабжения промышленных предприятий возникла одновременно с широким внедрением электропривода в качестве движущей силы различных машин и механизмов и строительством электрических станций.

Первые электрические станции сооружались в городах для целей освещения и питания электрического транспорта, а также при фабриках и заводах. Несколько позднее появилась возможность сооружения электрических станций в местах залежей топлива или местах использования энергии воды, в известной степени независимо от мест нахождения потребителей электрической энергии - городов и промышленных предприятий. Передача электрической энергии к центрам потребления стала осуществляться линиями электропередачи высокого напряжения на большие расстояния.

В настоящее время большинство потребителей получают электрическую энергию от энергосистем. В то же время на ряде предприятий продолжается сооружение и собственных ТЭЦ.

По мере развития электропотребления усложняются и системы электроснабжения промышленных предприятий. В них включаются сети высоких напряжений, распределительные сети, а в ряде случаев и сети промышленных ТЭЦ. Возникает необходимость внедрять автоматизацию систем электроснабжения промышленных предприятий и производственных процессов, осуществлять в широких масштабах диспетчеризацию процессов производства с применением телесигнализации и телеуправления и вести активную работу по экономии электрической энергии.

Проектирование систем электроснабжения промышленных предприятий велось в централизованном порядке в ряде проектных организаций. В результате обобщения опыта проектирования возникли типовые решения.

В настоящее время созданы методы расчёта и проектирования цеховых сетей, выбора мощности трансформаторов, методика определения электрических нагрузок, выбора напряжения, сечений проводов и жил кабелей и т.п.

Целью данного курсового проекта является разработка внутрицехового электроснабжения термического цеха завода металлоизделий удовлетворяющая всем требованиям к современной системе электроснабжения.

1 Общая часть

1.1 Краткая характеристика объекта

Объектом проектирования является термический цех завода металлоизделий.

Цех представляет собой отдельно стоящее здание размерами 24х36 м, стены цеха железобетонные, толщина внешних стен 0,4 м, толщина внутренних стен 0,3 м. Размеры колон 0,8х0,4 м. Высота цеха от пола до ферм перекрытия 10м. Пол цеха бетонный.

В цехе установлено электрооборудование, техническая характеристика которого приведена в таблице 1. Электроприёмники получают питание от трёхфазной сети переменного тока напряжением 380 В, и относятся ко II категории по надёжности электроснабжения. Схема электроснабжения цеха радиальная.

Полная расчетная мощность по видам нагрузки цеха:

а) силовой нагрузки – 593,92 кВА;

б) осветительной нагрузки - 17,82 кВА;

в) сторонних потребителей - 190,78 кВА.

Полная расчетная мощность на шинах трансформаторной подстанции без компенсации реактивной мощности - 796,5 кВА.

На трансформаторной подстанции установлено 2 трансформатора типа ТСЗ номинальной мощностью 250 кВА.

Цеховая трансформаторная подстанция установлена внутри цеха в отдельном закрытом помещении с выкаткой электрооборудования в цехе вдоль оси В и между осями 3-5.

С целью снижения потребления реактивной мощности в цехе выполнена компенсация реактивной мощности. Схема подключения компенсирующего устройства центральная и предусматривает установку двух батарей конденсаторов типа УК2-0,38-50 У3.

В качестве узлов питания в схеме внутрицехового электроснабжения используются следующее электротехническое оборудование:

а) распределительные шкафы серии ПР8501

Питание электроприемников цеха осуществляется от комплектной

трансформаторной подстанции типа 2КТП-250-10/0,4 завод изготовитель «Электромонтаж». В состав комплектной трансформаторной подстанции входит следующее электрооборудование:

На трансформаторной подстанции установлено 2 трансформатора типа ТСЗ номинальной мощностью 250 кВА.

Цеховая трансформаторная подстанция установлена вдоль оси В и между осями 3 - 5. Тип подстанции: 2 КТП-250-10/0,4-14 У3.

Цеховая трансформаторная подстанция укомплектована следующим оборудованием

а) шкаф высоковольтного ввода ШВВ-1 - 2 штуки;

б) шкаф низковольтного ввода типа ШНв-3 - 2 штуки;

в) линейный шкаф типа ШНЛ-2 - 1 штука;

г) линейный шкаф типа ШНЛ-1- 3 штуки;

д) секционный шкаф типа ШНС-2 - 1 штука;

В качестве узлов питания внутрицехового электроснабжения используются:

а) распределительные шкафы серии ПР8501 7 штук.

Для защиты внутрицеховых электрических сетей использованы аппараты защиты:

а) автоматические выключатели типа ВА51-31 и ВА51-35 установленные в распределительных шкафах на отходящих линиях;

б) автоматические выключатели типа ВА51-39 и ВА51-37 установленные на вводе в распределительных шкафах;

в) автоматические выключатели типа ВА04-36-34, ВА04-36 и ВА51-39 установленные в КТП на отходящих линиях;

г) автоматические выключатели типа ВА53-41 установленные на КТП в секционном шкафу и шкафах низковольтного ввода;

д) выключатели нагрузки ВНП-М1-10/630-20эп установленные в шкафах высоковольтного ввода.

Для обеспечения требований электробезопасности для цеховой трансформаторной подстанции предполагается сооружение заземления с внешней стороны здания, к которой примыкает подстанция, с расположением вертикальных электродов в количестве 10 штук в один ряд по длине 5 м; материал - круглая сталь диаметром 25 мм, метод погружения - ввертыванием; верхние концы вертикальных стержней, погруженные на глубину 0,7 м, приварены к горизонтальному электроду из той же стали.

В спецвопросе курсового проекта рассмотрены способы ограничения токов короткого замыкания в электрических сетях внутреннего электроснабжения.

Основной целью ограничения токов однофазных коротких замыканий (КЗ) является приведение их значений в соответствие с допустимыми, указанными в технических условиях и стандартах на проводники, аппараты и оборудование распределительных устройств электрических станций, подстанций и линий электропередачи, а также на повышение надежности работы названного оборудования.

2 Внутренние электрические сети объекта

2.1 Выбор рода тока, напряжения и схемы внутрицехового электроснабжения

Распределение электрической энергии внутри цехов и непосредственное питание электроприемников осуществляется через электрические сети напряжением до 1 кВ.

Род тока и номинальное напряжение сети должны соответствовать паспортным данным электроприемников, подключенных к данной сети.

По технологическому процессу в цехе используются электрооборудование с паспортными данными: номинальное напряжение 0,38 кВ трёхфазного переменного тока.

Схема цеховой силовой сети определяется технологическим процессом производства, категорией надежности электроснабжения, взаимным расположением цеховых трансформаторных подстанции (ТП), ввода питания и электроприемников, их единичной установленной мощностью и размещением по площади цеха. Схема должна быть проста, безопасна и удобна в эксплуатации, экономична, удовлетворять характеристике окружающей среды, обеспечивать применение индустриальных методов монтажа.

Так как для обеспечения технологического процесса необходимо запитать электроприемники размещенные в разных направлениях от узлов питания, то выбирается радиальная схема электроснабжения. В качестве узлов питания в выбранной схеме необходимо использовать распределительные шкафы.

2.2 Расчет электрических нагрузок

Расчет выполняется в виде таблицы 2 для каждого узла питания принятой схемы электроснабжения.

Рассмотрим порядок выполнения расчетов на примере распределительного шкафа РП-1.

Все электроприемники группируются по характерным категориям с одинаковым К_и и tgα .

В каждой строке таблицы 2 указываются электроприемники одной характерной категории. Расчет выполняется для каждой характерной категории электроприемников отдельно. Название характерной категории

электроприемников указывается в графе 1 таблицы 2 их количество n ,шт, для каждой категории электроприемников указывается в графе 2 таблицы 2. Номинальная мощность р_ном, кВт, одного электроприемника характерной категории указывается в графе 3 таблицы 2.

Общая номинальная мощность характерной категории электроприемникР_ном, кВт, определяется по формуле

Р_ном = n ·p_ном (1)

где n-количество электроприемников в характерной категории, шт;

P_ном - номинальная мощность одного электроприемника характерной категории, кВт.

Р_ном1=1·4=4 кВт

Р_ном2=2·7,5=14 кВт

Р_ном3=2·7,5=14 кВт

Р_ном4=1·5,5=5,5 кВт

Средняя активная мощность характерной категории электроприемников Р_с, кВт, определяется по формуле

Р_с = Р_н∙к_и (2)

где к_и- коэффициент использования электроприемника;

Р_н- номинальная мощность электроприемников характерной категории.

Р_с1=0,14·4 =0,56 кВт

Р_с2=0,14·15=2,1 кВт

Р_с3=0,14·15=2,1 кВт

Р_с4=0,14·5,5=0,77 кВт

Средняя реактивная мощность характерной категории электроприемников Q_с , квар, определяется по формуле

Q_с = Р_с·tgj (3)

Q_c1=0,56·0,5=0,28 квар

Q_c2=2,1· 0,5=1,05 квар

Q_c3=2,1· 0,5=1,05 квар

Q_c4=0,77· 0,4=0,8 квар

На этом расчет электрических нагрузок характерной категории электроприемников заканчивается. Далее расчет производится для узла питания.

В графе 1 указывается наименование узла питания (согласно плана размещения электрооборудования).

Общее количество электроприемников подключенных к данному узлу питания n,шт. определяется по формуле

n = n₁+n₂ + n₃+n₄ (4)

n = 1+2+2+1=6 шт

Минимальная и максимальная мощности электроприемников данного узла питания

Р_нмин=4 кВт Р_нмак=7,5 кВт

Общая номинальная мощность узла питания Р_номУП, кВт, определяется по формуле

Р_номУП=Р_НОМ1+Р_ном2 + Р_НОМ3+Р_ном4

(5)

Р_номУП=4+7,5+7,5+55= кВт

Средняя активная мощность узла питания Р_сУП, квар, определяется по формуле

Р_сУП=Р_с1+Р_с2 +Р_с3 +Р_с4

(6)

где Р_с1,Р_с2,Р_с3,Р_с4 - средние активные мощности характерных категорий электроприемников узла питания, кВт.

Р_сУП=0,56+2,1+2,1+0,77=5,53 кВт

Средняя реактивная мощность узла питания Q_сУП, квар, определяется по формуле

Q_сУП=Q_с1+Q_с2+Q_с3 +Q_с4

(7)

где Q_c1,Q_c2,Q_с3,Q_с4 - средние реактивные мощности характерных категорий электроприемников узла питания, квар.

Q_сУП=0,28+1,05+1,05+0,8=3,18квар

Средневзвешенный коэффициент использования электроприемников узла питания к _и определяется по формуле

к _и = Р_сУП/Р_номУП (8)

к _и =5,53 /39,5=0,14

Средневзвешенный коэффициент реактивной мощности узла питания tgj определяется по формуле

tgj= Q_сУП/Р_сУП (9)

tgj=3,18/ 5,53= 0,5

Определяется эффективное число электроприемниковn_э, шт, определяется по формуле

n_э=(2·∑Р_номУП)/р_нмак (10)

где р_нмак - номинальная мощность наиболее мощного электроприемника, кВт.

n_э=2 ·39,5/ 7,5 = 10,5шт

Если найденное по этой формуле число n_э окажется больше n, то следует принимать n_э= n. Принимается n_э= 6.

В зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников определяется коэффициент расчетной нагрузки К_Р из таблицы 6 [5.6] Принимается средневзвешенный коэффициент реактивной мощности К_Р=1,96.

Расчетная активная мощность узла питания Р_рУП, кВт, определяется по формуле

Р_рУП= Р_сУП·К_Р (11)

Р_рУП=5,53·1,96=10,8 кВт

Расчетная реактивная мощность узла питания Q_рУП,квар, определяется в зависимости от значения эффективного числа электроприемников узла питания

если n_э£10, то Q_рУП=1.1 Q_сУП (12)

если n_э> 10,то Q_рУП= Q_сУП (13)

Q_рУП=1,1·2,68 =2,9 кВт

Полная расчетная мощность узла питания S_рУП,кВА, определяется по формуле

S_рУП=√Р_рУП²+Q_рУП² (14)

S_рУП = = 11,1кВА

Расчетный ток узла питания I_рУП, А, определяется по формуле

I_рУП= S_рУП⁄ (√3·U_номУП) (15)

I_рУП= 1,1⁄(√3·0,38)= А

На этом расчет по РП-1 закончен. Аналогично рассчитываются все остальные узлы питания. Результаты расчета представлены в таблице 3.

2.3 Компенсация реактивной мощности

На электрических станциях генераторы электрической энергии вырабатывают одновременно активную и реактивную мощности, передаваемые по электрическим сетям потребителям. Реактивная мощность, передаваемая по сети, не является полезной. Для уменьшения количества передаваемой реактивной мощности на промышленных предприятиях выполняют

искусственную компенсацию реактивной мощности по условию, что энергетическая система устанавливает значения рекомендуемого коэффициента мощности tgj_рек=0,36-0,38.

Выбирается центральная схема подключения компенсирующего устройства, представленная на рисунке 1.

1-понижающий трансформатор;

2-коммутационная аппаратура;

3-отходящие линии;

4-компенсационная батарея;

5-устройство автоматического регулирования

Рисунок 1 -Схема подключения компенсирующего устройства

Минимальная мощность компенсирующих устройств Q_к.у, квар, определяется по формуле

Q_к.у»P_p∙ (tgφ_факт - tgφ_рек), (16)

где P_p-расчетная активная мощность предприятия, кВт;

tgφ_факт- фактический коэффициент на шинах Высшего напряжения до установки компенсирующего устройства;

tgφ_рек- рекомендуемый энергосистемой коэффициент мощности.

Q_к.у»66,24∙ (1,11- 0,36) = 49,01квар

Стандартная мощность компенсирующего устройства подключаемого

на шину одного распределительного устройства Q_ку.ст., квар, определяется по формуле

Q_{ку. ст.}≥Q_к.у/n_сшРУ (17)

где n_сшРУ- количество сборных шин распределительного устройства, шт.

Q_ку.ст.=49,01/2=24,5 квар

Тип компенсирующего устройства выбирается с учетом номинального напряжения, номинальной реактивной мощности батареи, климатического региона и места расположения конденсаторной батареи.

Выбираем компенсирующее устройство типа: УК2-0,38-50 У3 в количестве двух штук. Общая мощность компенсирующих устройств Q_ку.ст.=100 квар.

2.4 Выбор числа и мощности трансформаторов подстанции

Правило выбора числа и мощности трансформаторов имеет существенное значение для рационального построения системы электроснабжения. Число трансформаторов, как число питающих линий, определяется в зависимости от категории электроприемников по надежности электроснабжения.

Если основную часть нагрузки составляют потребители первой и второй категории, то применяются двухтрансформаторные подстанции.

На двухтрансформаторных подстанциях применяют однотипные трансформаторы одинаковой мощности для упрощения замены в случае выхода одного трансформатора из строя.

Рекомендуемый коэффициент загрузки трансформатора в нормальном режиме К_{з.н.р.рек} определяется с учетом характера нагрузки и вида трансформаторной подстанции.

Для трансформаторов подстанции обеспечивающей электроснабжение цеха с электроприемниками второй категории коэффициент загрузки принимается К_{з.н.р.рек}=0,7-0,8.

Фактический коэффициент загрузки трансформаторов на нормальном режиме К_{з.н.р.фак} определяется по формуле

К_{з.н.р.фак}=S_р.в.ц/n_тр· S_ном.тр. (18)

где n_тр- количество трансформаторов на цеховой подстанции, шт;

S_ном.тр- номинальная мощность одного трансформатора подстанции, кВА.

К_{з.н.р.фак}=366,4/2·250=0,7

Рекомендуемый коэффициент загрузки трансформатора в послеаварийном режиме К_{з.а.р.рек} определяется с учетом системы охлаждения трансформатора:

а) для сухих трансформаторов К_{з.а.р.рек}≤1,3;

б) для масляных трансформаторов К_{з.а.р.рек}≤1,4.

Фактический коэффициент загрузки в послеаварийном режиме рассчитывается по формуле

К_{з.а.р.фак}= S_р.в.ц/S_ном.тр (19)

К_{з.а.р.фак}= 1,4

По данным расчетов выбираются трансформаторы в количестве двух штук номинальной мощностью S_ном.пр= кВА.

2.5 Определение центра электрических нагрузок

Оптимальное размещение подстанции на территории цеха является одним из важных вопросов построения системы электроснабжения.

Для определения местоположения подстанции находится центр электрических нагрузок (ЦЭН) цеха, который является символическим центром потребления электрической нагрузки. Расположение подстанции в ЦЭН позволяет приблизить высокое напряжение к центру потребления электрической энергии и обеспечить минимальную протяженность внутрицеховых электрических сетей, минимальный расход проводникового материала и потери электрической энергии.

При проектировании СЭС на плане цеха указываются все электроприемники. Для определения ЦЭН определяются координаты каждого стационарного электроприемника и заносятся в таблицу 4.

Координата ЦЭН цеха x₀, мм, определяется по формуле

x₀= SР_сi·x/SР_сi (20)

где Р_i-номинальная мощность электроприемников по плану, кВт;

x_i- абсцисса электроприемника по плану, мм,

i-порядковый номер электроприемника по плану.

x₀=85825258/578,68=14791 мм

Координата ЦЭН цеха y₀,мм, определяется по формуле

y₀= SР_сi·y/SР_сi (21)

где Р_i -номинальная мощность электроприемников по плану, кВт;

y _i-ордината электроприемника по плану, мм,

i- порядковый номер.

y₀=19822476/578,68=17282 мм

Таблица 4 - Определение центра электрических нагрузок цеха

Продолжение таблицы 4

По результатам расчётов определены координаты центра электрических нагрузок цеха (1137948;733773).

2.6 Определение местоположения цеховой трансформаторной подстанции (вводно-распределительного устройства)

При определении местоположения цеховой трансформаторной подстанции (ТП) учитываются следующие факторы:

а) координаты центра электрических нагрузок;

б) технологический процесс цеха;

в) координаты источника питания (ГПП, ЦРП, РП);

г) характер окружающей среды цеха.

Цеховые ТП (вводно-распределительные устройства), если позволяет технологическое оборудование, следует размещать как можно ближе к ЦЭН цеха, либо вдоль или в середине длинной стены цеха со стороны источника питания (ГПП, ЦРП, РП).

Исходя из выше перечисленных факторов цеховая ТП устанавлива-

ется внутри производственного цеха в отдельном закрытом помещении с выкаткой электрооборудования в цехе вдоль оси В и между осями 3-4.

2.7 Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

Провода и кабели, выбранные по номинальному или максимальному току, в нормальном режиме могут испытывать нагрузки значительно превышающие допустимые из-за перегрузок электроприемников, а также при однофазных и междуфазных коротких замыкания, поэтому как электроприемники, так и участки сети должны защищаться защитными аппаратами: плавкими предохранителями, автоматическими выключателями, магнитными пускателями.

Произведем выбор защитного аппарата для трубоотрезного станка.

Перед выбором необходимо для защищаемого участка (элемента) определить:

а) номинальное напряжение U_ном, кВ;

U_ном=0,38 кВ

б) номинальный ток I_ном, А;

Номинальный ток большинства трехфазных электроприемников I_ном, А, определяется по формуле

I_ном = Р_ном/(√3U_ном∙ n_ном∙cosj_ном) (22)

где Р_ном– номинальная активная мощность электроприемника, кВт;

U_ном– номинальное напряжение сети, кВ;

n_ном– номинальный коэффициент полезного действия;

cosj_ном–номинальный коэффициент мощности.

I_ном=4/(0,66∙0,8∙0,89)=7,87 А

Пусковой ток электроприемника I_пуск ,А, рассчитываются по формуле

I_пуск=7·I_ном (23)

где 7- коэффициент запуска электроприемника при тяжёлом пуске.

Так как металлообрабатывающий станок используются для мелкосерийного производства с нормальным режимом работы, выбирается коэффициент 7.

I_пуск=7∙7,87=55,09А

Автоматический выключатель выбирается по условиям:

а) по номинальному напряжению, кВ.

U_ном.ав. ≥U_{ном.уст .}(24)

0,38 кВ≥0,38 кВ

б) по номинальному току теплового расцепителя, А.

I_т.р. ≥I_ном.эп∙ К_т.р (25)

где К_т.р- коэффициент теплового расцепителя, зависит от типа автоматического выключателя и указывается в технических характеристиках выключателя в примечаниях таблицы 65 [5.6]

I_т.р. ≥1,25∙ 105,26=131,58 А

По таблице 65 [5.6] определяется стандартное значение тока теплового расцепителя I_т.р =160 А.

Ток уставки электромагнитного расцепителя I_у.э.р, А, определяется из условия

I_у.э.р≥ 1.2∙I_пуск (26)

I_у.э.р≥ 1,2∙ 131,58=157,89А

Стандартное значение тока уставки электромагнитного расцепителя I_у.э.р ,А, определяется по формуле

I_у.э.р=к_отс∙I_тр (27)

где к_отс- коэффициент отсечки при переменном токе по таблице 65.

I_у.э.р=12∙7=84 А.

Номинальный ток автоматического выключателя I_ном.ав, А, определяется из условия

I_ном.ав≥I_ном (28)

250 ≥157,89 А.

Согласно выполненным расчетам выбирается автоматический выключатель типа ВА51-31 на номинальное напряжение 0,38 кВ, номинальный ток автоматического выключателя 250А, ток теплового расцепителя автоматического выключателя 160 А, ток уставки электромагнитного расцепителя автоматического выключателя 1920 А.

Аналогично производится выбор аппаратов защиты для остальных электроприемников. Все результаты выбора представлены в таблице 5.

2.8 Выбор марок и сечений проводников электрической сети

Рассмотрим расчет марок и сечений проводников на примере кабеля соединяющего РП-1 с электроприемником 5.

Номинальный ток электроприемника I_íом, А, определяется по формуле (22)

I_ном1=60/(√3∙0,38∙0,99∙1)=105,26 А.

По [5.6]с учетом окружающей среды выбираем марка кабеля ВВГ.

Для проводов с резиновой или поливинилхлоридной изоляции длительная допустимая температура нагрева жил проводника (таблица 37[5.6]) равна t_жил=50^оС.

Расчетная температура окружающей среды для кабеля прокладываемого в трубе в подливке пола равна t_расч=25^оС.

Фактическая температура окружающего воздуха согласно индивидуальному заданию равна t_факт=20^оС.

Поправочный температурный коэффициент к_т при отклонении фактической температуры воздуха от расчетной определяется по таблице 9 [5.6] с учетом температур t_жил , t_расч и t_факт. Принимается к_т=1,08.

Допустимый длительный ток проводника при расчетной температуре I_д.д, А, определяется по таблице 37 [5.6] при условии

I_д.д.≥I_т.р (29)

где I_т.р- ток теплового расцепителя автомата,А.

200≥ 160

Принимается I_д.д=200А, для кабеля ВВГ 5х70.

Допустимый длительный ток I^'_д.д, А, для фактической температуры окружающего воздуха определяется по формуле

I^'_д.д= к_т∙ I_д.д (30)

I^,_д.д160∙1.08=163,8 А.

Для фактической температуры окружающего воздуха проверяется выполнение условия

I^'_д.д≥I_т.р (31)

163,8≥ 160

Принимается I^'_д.д= 160А, для кабеля ВВГ5х70

Маркировка кабеля по результатом проверок выбирается ВВГ 5х70.

Аналогично производится расчет для остальных проводников.

Результаты расчета приведены в таблице 6.

Рассмотрим расчет длины трубы и кабеля на примере электроприемника 9 получающего питание от РП-1 согласно рисунку 2.

Рисунок 2-Определение длины трубы от РП до электроприемника

Длина трубы L_тр,мм, определяется по формуле

L_тр=100+600+100+L_пл+100+400 (32)

где L_пл- длина трубы по плану ,мм.

L_тр=100+600+100+7500+100+400=8800 мм

Длина кабеля L_к,мм, определяется по формуле

L_к =1,1∙ L_тр ∙ (33)

L_к =1,1∙ 11192=12311,2 мм.

Так как цех сварочный, то выбираются стальные трубы.

Диаметр труба определяется по таблице 49 [5.6] в зависимости от марки, сечения и числа жил проводника.

Для проводника питающего электроприемник 9 от РП-1 диаметр трубы принимается 25 мм.

Результаты расчета остальных длин проводников и труб приведены в таблице 7.

Рассмотрим расчет длины кабеля от ТП до распределительных шкафов на примере кабеля питающего РП-8 от ТП согласно рисунку 3.

Рисунок 3- Определение длины кабеля от ТП до распределительных шкафов

Длина кабеля от ТП до распределительных шкафов L_каб, мм, определяется по формуле

L_каб=(500+500+4000+2700+ L_пл) ∙ 1.1 (34)

L_каб=(500+500+4000+2700+4134) ∙ 1.1=25403 мм

Аналогично производится расчет остальных длин кабелей питающих от трансформаторной подстанции распределительные шкафы и шинопроводы. Результаты расчета представлены в таблице 7.

Таблица 7-– Результат выбора длины кабелей и труб

Продолжение таблицы 7

2.9 Выбор низковольтных распределительных устройств

Для распределения электрической энергии и защиты электрических сетей от токов короткого замыкания применяют распределительные шкафы (РП) с автоматическими выключателями.

Выбор распределительных шкафов производят по конструктивным особенностям, учитывающим условия окружающей среды и место расположения и по электрическим параметрам: напряжению, количеству и току отходящих линий.

Рассмотрим выбор распределительных шкафов на примере РП-1.

По таблице 79 [5.6] выбираются шкафы серии ПР8501 с автоматическими выключателями.

Выбор шкафов осуществляется по трем условиям

а) по номинальному току автоматического выключателя I_íом.ав, А, по формуле

I_íом.ав I_íом.уп (35)

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: