Вертикальные крановые нагрузки

Определяем максимальное расчетное усилие, передаваемое на колонну колесами крана:

,

где ψ – коэффициент сочетаний; в соответствии с п.9.19 [1] для групп режимов работы кранов 1К-6К ψ = 0,85;

g_f – коэффициент надежности по нагрузке; в соответствии с п.9.8 [1] g_f = 1,2;

F_{k max} – максимальное вертикальное давление на одно колесо крана; в соответствии с прил.1 [2] для крана грузоподъемностью 50т и пролета 24м F_{k max} = 470кН;

∑y_i – сумма ординат линии влияния опорной реакции разрезной подкраной балки; в соответствии с прил.1 [3] для крана грузоподъемностью 50т, среднего режима работы и шага колонн 6м ∑y_i = 1,917;

P_т.б. – не учитывается.

кН.

Определяем минимальное вертикальное давление на одно колесо крана:

,

где Q – грузоподъемность крана, т; по условию Q = 50т;

G – вес крана с тележной, кН; в соответствии с прил.1 [2] для крана грузоподъемностью 50т и пролета 24м G = 665кН;

n₀ – количество колес крана; в соответствии с прил.1 [2] для крана грузоподъемностью 50т n₀ = 2.

кН.

Определяем минимальное расчетное усилие, передаваемое на колонну колесами крана:

кН.

Определяем сосредоточенные моменты от давления подкрановых балок:

,

,

где b_н – высота сечения нижней части колонны.

кНм,

кНм.

Рис.4 Схема приложения крановой нагрузки

Нагрузка от торможения мостового крана

Определяем нормативное значение горизонтальной нагрузки от торможения крановой тележки:

,

где 0,05 – коэффициент суммы подъемной силы крана и веса тележки при гибком подвесе груза;

G_m – вес тележки, кН; в соответствии с прил.1 [2] для крана грузоподъемностью 50т G_m = 180кН.

кН.

Определяем расчетное значение горизонтальной нагрузки:

кН,

Рис.5 Схема приложения горизонтальной крановой нагрузки

Ветровая нагрузка

Рис.6 Схема к определению коэффициента k

Определяем момент в точке А:

кНм.

Определим k_экв:

,

где H₀ – полезная высота цеха, м; по формуле 2 H₀ = 16,2м.

.

Определяем расчетную линейную ветровую нагрузку:

,

где с – аэродинамический коэффициент, зависящий от расположения и конфигурации поверхности; в соответствии с прил.Д.1.2 [1] для вертикальных стен с наветренной стороны с = 0,8, с подветренной стороны с = 0,5;

γ_t – коэффициент надежности по ветровой нагрузке; в соответствии с п. 11.1.12 [1] γ_t = 1,4;

ω₀ – нормативный скоростной напор ветра; в соответствии с табл.11.1 [1] для VII ветрового района ω₀ = 0,85кПа.

кН/м,

кН/м.

Определяем ветровую нагрузку, действующую на участке от низа ригеля до наиболее высокой точки здания:

,

где k_н.ф. – коэффициент k на отметке точки присоединения ригеля; в соответствии с табл.11.2 [1] на высоте 16,8м k = 0,786;

k_в.ф. – коэффициент k на отметке самой высокой точки здания; в соответствии с табл.11.2 [1] на высоте 19,95м k = 0,85;

h_oп – высота фермы, м; конструктивно принято, что h_on = 3,15м.

кН,

кН.

Рис.7 Схема приложения ветровой нагрузки

Статический расчет рамы

Статический расчет поперечной рамы выполнен в программном комплексе «Лира». Результаты расчета (РСУ) сведем в таблицу 2.

Таблица 2. Расчетные сочетания усилий

Продолжение таблицы 2

Продолжение таблицы 2

Расчет стропильной фермы

Рис.8 Расчетная схема стропильной фермы

Определяем расчетные узловые сосредоточенные силы от постоянной нагрузки, действующие на промежуточные узлы:

,

где q_p – см. формулу 7;

d – полудлина панели, м; исходя из расчетной схемы принимаем d = 3м.

кН.

Определяем расчетные узловые сосредоточенные силы от снеговой нагрузки, действующие на промежуточные узлы:

,

где S – см. формулу 9.

кН.

Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту: