Расчет элементов плиты по первой группе предельных состояний
Расчет верхней обшивки каркасной панели
13. Напряжение в верхней обшивке:
< fс.o.d. = 27,45 МПа – напряжения в элементах каркасных плит не превышают расчетного сопротивления сжатию листового асбестоцемента.
Расчёт нижней обшивки каркасной панели
14. Напряжение в нижней обшивке определяем по формуле:
< ft.o.d. = 7,65 МПа – напряжения в нижней обшивке не превышают расчетного сопротивления растяжению листового асбестоцемента.
Расчёт рёбер каркаса панелей
Определение геометрических характеристик сечения с учётом податливости (m=0,22)
15. Определение нового положения нейтральной оси с учетом податливости соединения обшивок с каркасом:
16. Моменты инерции поперечного сечения относительно новой нейтральной оси уw, положение которой определяется с учетом податливости соединений:
- ребра:
- верхней обшивки:
- нижней обшивки:
17. Определяем коэффициент β:
18. Напряжения изгиба в каркасе определяем по формуле:
< fm.d = 16,85 МПа – напряжения в элементах каркасных плит не превышают расчетного сопротивления изгибу древесины.
19. Напряжения скалывания в каркасе при изгибе определяем по формуле:
,
где - статический момент сдвигаемой части поперечного сечения конструкции, приведенный к древесине, относительно нейтральной оси :
- момент инерции всего расчетного сечения, приведенного к древесине, относительно с учетом податливости (m0 = 0,22):
Так как < fv.0.d = 1,73 МПа - напряжения скалывания в ребре не превышают расчетного сопротивления скалыванию вдоль волокон древесины.
Расчет элементов плиты по второй группе предельных состояний
Проверку производим по формуле
;
где - прогиб плиты без учета деформаций сдвига; Ulim / l – максимально допустимый предельный прогиб плиты, определяемый по /1, табл.4.1/. При =5029,2 мм
, - проверка не выполняется.
Расчет элементов соединений обшивок с каркасом
Расчет элементов соединения обшивок с каркасом проводим, исходя из выполнения неравенства:
где – максимальный расчетный изгибающий момент на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил;
= 14 – число принимаемых срезов элементов соединения в каждом шве на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил;
–статический момент сдвигаемой части поперечного сечения конструкции относительно нейтральной оси;
– момент инерции всего расчетного сечения, приведенного к древесине, относительно yw с учетом податливости (при максимальном значении m=0,79):
Расчетная несущая способность одного шурупа:
где fсm = 27,45 МПа – расчетные сопротивления смятию обшивки;
fh.2.d = 2,5·1,2·1,2·1=3,6 МПа – расчетное сопротивление смятию древесины /1, табл.4.2/ с учетом коэффициентов kmod·kx·kt;
fn.d – расчетное сопротивление изгибу нагеля /1,табл.4.3/;
t1 = 10 мм – толщина обшивки;
t2 = 100 мм – толщина древесины каркаса;
d = 4 мм – диаметр шурупа;
βn– коэффициент, зависящий от отношения толщины более тонкого элемента к диаметру нагеля;
kα – коэффициент, учитывающий угол между силой и направлением волокон /1,табл. 4.4 /.
где kn = 0,0632 – коэффициент, зависящий от типа нагеля /1,табл.4.3/.
Значение коэффициента bn не должно превышать значения bn,max = 0,7746 /1, табл.4.3/.
Проверяем условие:
Условия прочности выполняются.
Конструирование и расчет клеедеревянной трёхшарнирной арки кругового очертания
Исходные данные
Основной несущей конструкцией покрытия является трёхшарнирная клееная арка кругового очертания. Пролёт арки 15 м, шаг арок – 5,1 м. Ограждающие конструкции - асбестоцементые плиты с двумя обшивками, кровля – стальной оцинкованный лист. Район строительства - город Чечерск.
Геометрические характеристики арки
Арка состоит из двух полуарок кругового очертания. Стрела подъема в соответствии с заданием f=l/2=7,5 м .
Радиус арки:
Центральный угол дуги полуарки:
;
Длина оси дуги арки
Геометрические характеристики оси арки представлены на рисунке 2.1.
Рис. 2.1. Геометрические характеристики оси арки
Сбор нагрузок
На арку действуют постоянные нагрузки (вес всех элементов покрытия и собственный вес арки) и временные (вес снега и давления ветра).
Постоянная нагрузка.
Сбор нагрузок представлен в таблице 2.1.
Таблица 2.1 –Постоянные нагрузки, действующие на арку
Наименование нагрузок
| Нормативная
нагрузка
кН/м2
| Коэффициент
надёжности
по нагрузке
| Расчётная
нагрузка
кН/м2
| Постоянная:
|
|
|
| - лист стальной оцинкованный
| 0,045
| 1,3
| 0,059
| - плита асбестоцементная с двойной обшивкой
| 0,885
| -
| 1,035
| Всего:
| g1k =0,93
| -
| g1d =1,094
| - собственный вес арки
| g2k =0,108
| 1,1
| g2d =0,119
| Примечание: нагрузку от плиты и кровли определили из таблицы сбора нагрузок на плиту покрытия
Нормативное значение от собственного веса арки:
,
где - постоянная нормативная нагрузка от покрытия, кН/м2;
- полное нормативное значение снеговой нагрузки, кН/м2;
- расчетный пролет, м;
- коэффициент собственного веса конструкции /1, табл.1.5/.
Линейно распределенные расчетные нагрузки на 1 м горизонтальной проекции арки, определенные с учетом шага арок:
;
Рис. 2.2. Схема приложения на арку нагрузки от собственного веса и плиты покрытия с кровлей
Линейно распределенные расчетные нагрузки на погонный метр арки от ее собственного веса и веса плиты покрытия с кровлей (рис. 2.3):
;
Рис. 2.3. Схема приложения на арку постоянной нагрузки
Снеговая нагрузка.
Город Чечерск находится в II снеговом районе , для которого, согласно таблице 1.7 /1/, расчётное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности равно :
кПа
Полное значение веса снегового покрова на горизонтальную проекцию покрытия qs.k.:
Возможны следующие варианты распределения снеговой нагрузки, для которых определяются значения коэффициентов μ1 и μ2 по таблице 1.9 /1/:
1 вариант:
Рис. 2.4. Варианты распределения снеговой нагрузки
2 вариант:
Расчетное значение снеговой нагрузки получаем умножением нормативного значения на коэффициент надёжности по нагрузке 1,6 /2, п.5.7/, т.к.
Линейно-распределенная расчетная нагрузка на 1 м арки от веса снегового покрова (рис. 2.5):
Рис. 2.5. Схема приложения на арку нагрузки от снегового покрова
Ветровая нагрузка.
Нормативное значение средней ветровой нагрузки на высоте z над поверхностью земли определяется по формуле:
Где - нормативное значение ветрового давления, принимаемое в зависимости от ветрового района по /1, табл.1.10/;w0 = 0,23 кН/м2 – скоростной напор ветра для I района;
- коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, принимаемый по таблице /1, табл.1.11/ для местности типа B;
- аэродинамический коэффициент, принимаемый по таблице /1, табл.1.12/.
Коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте:
,
,
z=7,5-5,25=2,25м. k=0,5
; ; -аэродинамические коэффициенты. Коэффициент надежности для ветровой нагрузки .
Рис. 2.6. Схема действия ветровой нагрузки
Статический расчет арки
Произведем расчет арки по следующим сочетаниям нагрузок:
1. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на весь пролет;
2. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на половине пролета слева;
3. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на половине пролета справа;
4. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на весь пролет + ветровая с коэффициентом сочетания (0,9) ;
5. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на половине пролета слева ветровая с коэффициентом сочетания (0,9);
6. Постоянная нагрузка + снеговая нагрузка на половине пролета справа ветровая с коэффициентом сочетания (0,9).
Статический расчет арки выполняем в программном комплексе “Raduga”. Основная система: статически определимая трехшарнирная арка.
Рис. 2.7. Постоянная + снеговая на весь пролет(0,9) + ветровая (0,9)
Рис. 2.8. Эпюра моментов
Не нашли, что искали? Воспользуйтесь поиском по сайту:
©2015 - 2024 stydopedia.ru Все материалы защищены законодательством РФ.
|